Caractéristiques du traitement des eaux usées dans les centrales thermiques. Eaux usées TPP et leur traitement. Régénération des eaux usées VPU

Le fonctionnement des centrales thermiques implique l’utilisation de grandes quantités d’eau. La majeure partie de l'eau (plus de 90 %) est consommée dans les systèmes de refroidissement de divers appareils : condenseurs à turbine, refroidisseurs d'huile et d'air, mécanismes mobiles, etc.

Les eaux usées sont tout flux d’eau extrait du cycle d’une centrale électrique.

Les eaux usées ou usées, outre les eaux des systèmes de refroidissement, comprennent : les eaux usées des systèmes de collecte des cendres (HSU), les solutions usées après lavage chimique des équipements thermiques ou leur conservation : eaux de régénération et boues des usines d'épuration des eaux (traitement des eaux). : eaux usées, solutions et suspensions contaminées par l'huile, provenant du lavage des surfaces de chauffage externes, principalement des aérothermes et des économiseurs d'eau des chaudières brûlant du fioul soufré.

Les compositions des eaux usées répertoriées sont différentes et sont déterminées par le type de centrale thermique et ses principaux équipements, sa puissance, le type de combustible, la composition de l'eau de source, la méthode de traitement de l'eau dans la production principale et, bien sûr, le niveau De fonctionnement.

En règle générale, l'eau après refroidissement des condenseurs des turbines et des refroidisseurs d'air ne transporte que ce qu'on appelle une pollution thermique, car sa température est de 8...10 C supérieure à la température de l'eau dans la source d'eau. Dans certains cas, les eaux de refroidissement peuvent introduire des substances étrangères dans les plans d’eau naturels. Cela est dû au fait que le système de refroidissement comprend également des refroidisseurs d'huile, dont une violation de la densité peut entraîner la pénétration de produits pétroliers (huiles) dans l'eau de refroidissement. Dans les centrales thermiques au fioul, des eaux usées contenant du fioul sont générées.

Les huiles peuvent également pénétrer dans les eaux usées du bâtiment principal, des garages, des appareillages ouverts et des installations pétrolières.

La quantité d'eau dans les systèmes de refroidissement est principalement déterminée par la quantité de vapeur d'échappement entrant dans les condenseurs de la turbine. Par conséquent, la majeure partie de cette eau se trouve dans les centrales thermiques à condensation (CHP) et les centrales nucléaires, où la quantité d'eau (t/h) des condenseurs des turbines de refroidissement peut être trouvée par la formule Q=KW Où W- puissance de la station, MW ; À-coefficient pour les centrales thermiques À= 100…150 : pour les centrales nucléaires 150…200.

Dans les centrales électriques utilisant des combustibles solides, l'élimination d'importantes quantités de cendres et de scories est généralement réalisée de manière hydraulique, ce qui nécessite de grandes quantités d'eau. Dans une centrale thermique d'une capacité de 4 000 MW, fonctionnant au charbon d'Ekibastouz, jusqu'à 4 000 t/h de ce combustible sont brûlées, ce qui produit environ 1 600 à 1 700 t/h de cendres. Pour évacuer cette quantité de la station, il faut au moins 8 000 m 3 /h d'eau. Par conséquent, l'orientation principale dans ce domaine est la création de systèmes de récupération de gaz en circulation, lorsque l'eau clarifiée, débarrassée des cendres et des scories, est renvoyée vers la centrale thermique dans le système de récupération de gaz.

Les eaux usées des installations de traitement des gaz sont fortement contaminées par des substances en suspension, présentent une minéralisation accrue et, dans la plupart des cas, une alcalinité accrue. De plus, ils peuvent contenir des composés de fluor, d’arsenic, de mercure et de vanadium.

Les effluents après lavage chimique ou conservation d'équipements thermiques sont de composition très diversifiée en raison de l'abondance des solutions de lavage. Pour le lavage, on utilise des acides minéraux chlorhydrique, sulfurique, fluorhydrique, sulfamique, ainsi que des acides organiques : citrique, orthophtalique, adipique, oxalique, formique, acétique, etc. A leurs côtés, le Trilon B, divers inhibiteurs de corrosion, des tensioactifs, de la thiourée, hydrazine, nitrites, ammoniaque.

À la suite de réactions chimiques lors du processus de lavage ou de conservation des équipements, divers acides organiques et inorganiques, alcalis, nitrates, sels d'ammonium, fer, cuivre, Trilon B, inhibiteurs, hydrazine, fluor, méthénamine, captax, etc. peuvent être rejetés. . Cette variété de produits chimiques nécessite une solution personnalisée pour neutraliser et éliminer les déchets chimiques toxiques issus du lavage.

L'eau provenant du lavage des surfaces chauffantes externes se forme uniquement dans les centrales thermiques utilisant du fioul soufré comme combustible principal. Il convient de garder à l'esprit que la neutralisation de ces solutions de lavage s'accompagne de la production de boues contenant des substances précieuses - composés de vanadium et de nickel.

Lors du traitement de l'eau déminéralisée dans les centrales thermiques et nucléaires, les eaux usées proviennent du stockage des réactifs, du lavage des filtres mécaniques, de l'élimination des boues des clarificateurs et de la régénération des filtres échangeurs d'ions. Ces eaux contiennent des quantités importantes de sels de calcium, de magnésium, de sodium, d’aluminium et de fer. Par exemple, dans une centrale thermique d’une capacité de traitement chimique de l’eau de 2 000 t/h, les sels sont rejetés jusqu’à 2,5 t/h.

Des sédiments non toxiques sont évacués du prétraitement (filtres et clarificateurs mécaniques) - carbonate de calcium, hydroxyde de fer et d'aluminium, acide silicique, substances organiques, particules d'argile.

Et enfin, dans les centrales électriques qui utilisent des liquides ignifuges tels que IVVIOL ou OMTI dans les systèmes de lubrification et de contrôle des turbines à vapeur, une petite quantité d'eaux usées contaminées par cette substance est générée.

Le principal document réglementaire établissant le système de protection des eaux de surface est le « Règles pour la protection des eaux de surface (règlements standards) » (Moscou : Goskomprirody, 1991).

INFORMERGO

Moscou 1976

Ce « Manuel » a été élaboré par l'Institut national de conception de l'Ordre de Lénine et de l'Ordre de la Révolution d'Octobre « Teploelektroproekt » de toute l'Union et son utilisation est obligatoire dans la conception des centrales thermiques nouvellement construites et reconstruites.

Le « Guide » a été élaboré dans le prolongement des « Lignes directrices temporaires pour la conception technologique des installations de traitement des eaux usées industrielles des centrales thermiques », devenues invalides depuis octobre 1976.

Le « Guide » a été convenu avec le ministère de la bonification des terres et des ressources en eau de l'URSS, le Glavrybvod du ministère des Pêches de l'URSS et le ministère de la Santé de l'URSS.

1. Partie générale. 1

2. Eaux usées du système de refroidissement. 3

3. Eaux usées provenant des systèmes d'élimination des cendres et des scories (HSU) 4

4. Eaux de lavage des aérothermes régénératifs et des surfaces chauffantes par convection des chaudières fonctionnant au fioul. 5

5. Eaux usées provenant du lavage chimique et de la conservation des équipements. 7

6. Eaux usées provenant du traitement de l’eau et du traitement des condensats. onze

8. Eaux usées contaminées par des produits pétroliers. 12

9. Eaux usées provenant du nettoyage hydraulique des locaux des voies d'alimentation en carburant. 15

10. Eau de pluie provenant du territoire de la centrale électrique. 16

Application. Calcul de la quantité de purge du système GZU.. 16

1 . une partie commune

1.1. Le « Guide » s'applique à la conception des ouvrages destinés au traitement et à l'épuration des eaux usées générées dans les processus de production des centrales thermiques :

contaminé par des produits pétroliers;

du nettoyage hydraulique des locaux des voies d'alimentation en carburant ;

eau de pluie provenant des zones de centrales électriques.

La conception des structures d'évacuation et de traitement des eaux usées domestiques des centrales thermiques et des agglomérations résidentielles est réalisée conformément au SNiP II-32-74 « Assainissement ». Réseaux et structures externes.

1.2. Lors de la conception d’installations de traitement et de traitement des eaux usées industrielles, il est nécessaire de prendre en compte :

la possibilité de réduire la quantité d'eaux usées industrielles contaminées grâce à l'utilisation d'équipements avancés et de solutions de circuits rationnelles dans le processus technologique d'une centrale thermique ;

utilisation de systèmes d'approvisionnement en eau partiellement ou entièrement recyclés, réutilisation des eaux usées dans un processus technologique dans d'autres installations ;

éliminer le rejet d'eaux usées non contaminées dans les plans d'eau et les utiliser pour reconstituer les pertes dans les systèmes d'approvisionnement en eau en circulation ;

la possibilité et la faisabilité d'obtenir et d'utiliser pour les besoins propres des centrales thermiques ou les besoins de l'économie nationale les substances précieuses contenues dans les eaux usées industrielles ;

la possibilité de réduire considérablement, voire d'éliminer complètement, le rejet d'eaux usées dans les plans d'eau, en utilisant les eaux usées pour les besoins propres de la TPP ;

la possibilité d'utiliser les installations de traitement existantes et conçues des entreprises industrielles et des colonies voisines ou de construire des installations communes avec une participation proportionnelle.

1.3. Le choix de la méthode et du schéma de traitement des eaux usées industrielles se fait en fonction des conditions spécifiques de la centrale électrique conçue : puissance et équipements installés, mode de fonctionnement, type de combustible, méthode d'élimination des cendres, système de refroidissement, schéma de traitement de l'eau, climat local, facteurs hydrogéologiques et autres, avec les justifications techniques et économiques correspondantes.

1.4. En règle générale, les installations de traitement et d'épuration des eaux usées industrielles des centrales thermiques doivent être disposées en un seul bloc et la possibilité de leur coopération avec le traitement technologique de l'eau doit également être envisagée.

1.5. Lors de la conception d'installations de traitement et d'épuration des eaux usées industrielles, les documents réglementaires suivants doivent être utilisés :

"Liste supplémentaire des concentrations maximales admissibles de substances nocives dans l'eau des réservoirs à usage sanitaire et domestique" - N° 1194, 1974.

« Directives à l'intention des autorités d'inspection sanitaire de l'État sur l'application des « Règles pour la protection des eaux de surface contre la pollution par les eaux usées ».

SNiP II-32-74 « Assainissement. Réseaux et structures externes", 1975

SN-173-61 « Lignes directrices pour la conception de systèmes d'égouts externes pour les entreprises industrielles ». Partie 1, 1961

SNiP II-31-74 « Approvisionnement en eau. Réseaux et structures externes", 1975

1.6. Le rejet des eaux usées dans les réservoirs et les cours d'eau doit être conçu conformément aux « Règles pour la protection des plans d'eau contre la pollution par les eaux usées » et, conformément à la procédure établie, être coordonné avec les autorités de réglementation de l'utilisation et de la protection de l'eau, l'Inspection sanitaire de l'État, pour la protection des stocks de poissons et la réglementation de la pisciculture et autres autorités intéressées.

2 . Système d'épuration des eaux usées e nous refroidissons

2.1. Les eaux usées du système de refroidissement rejetées après les condenseurs de turbine, les refroidisseurs de gaz, les refroidisseurs d'air, les refroidisseurs d'huile et autres échangeurs de chaleur, où l'eau de source est uniquement chauffée mais n'est pas contaminée par des impuretés mécaniques ou chimiques, ne nécessitent pas de traitement.

2.2. Le rejet de l'eau chauffée par la centrale électrique dans les réservoirs et les cours d'eau à des fins potables, culturelles, domestiques et de pêche est effectué sur la base des exigences générales des « Règles pour la protection des eaux de surface contre la pollution par les eaux usées », 1975. .

Note. Les justifications des calculs doivent être effectuées sur la base des éléments suivants. La température mensuelle moyenne de l'eau sur le site de conception d'un réservoir destiné à l'usage domestique, potable et culturel en été après le rejet de l'eau chauffée ne doit pas augmenter de plus de 3 °C par rapport à la température mensuelle moyenne naturelle de l'eau à la surface du site. le réservoir ou le cours d'eau pour le mois le plus chaud de l'année probabilité de 10 % . Pour les réservoirs de pêche, la température de l'eau sur le site de conception en été ne doit pas augmenter de plus de 5 °C par rapport à la température naturelle à la sortie de l'eau. La température mensuelle moyenne de l'eau du mois le plus chaud dans la zone de conception des réservoirs de pêche ne doit pas dépasser 28 °C au cours d'une année chaude avec un apport de 10 %, et pour les réservoirs contenant des poissons d'eau froide (saumon et corégone), elle ne doit pas dépasser 20 °C. °C.

La température de l'eau dans la zone de conception des réservoirs de pêche en hiver ne doit pas dépasser 8 °C et dans les zones de frai de la lotte, 2 °C.

2.3. Pour garantir le niveau requis de température de l'eau dans les réservoirs destinés à l'usage de l'eau potable, culturelle, domestique et de pêche avec des systèmes de refroidissement à flux direct et à recirculation avec réservoirs, il est recommandé d'utiliser :

des prises d'eau profondes à partir de réservoirs stratifiés et de sorties d'eau de surface, ce qui permet de réduire la température de la prise et, par conséquent, d'évacuer l'eau par rapport à la température de surface du réservoir ;

installations de pulvérisation au-dessus de la zone d'eau des canaux de sortie ou du réservoir pour le pré-refroidissement et l'aération de l'eau avant son rejet dans un réservoir public ;

augmentation du taux de refroidissement de la vapeur en hiver ;

éjecter les sorties d'eau, permettant un mélange de 1,5 à 3,0 fois des eaux usées avec l'eau du réservoir dans la zone du déversoir dans des conditions hydrologiques, géomorphologiques et économiques appropriées ;

installations thermiques à glace dans des conditions climatiques appropriées, lorsque la justification économique confirme la faisabilité de leur utilisation.

2.4. Lors de l'utilisation de réservoirs en vrac, de lacs et de réservoirs qui n'ont pas d'importance économique ou culturelle comme réservoirs de refroidissement, le régime thermique est déterminé par les conditions de fonctionnement optimales de la centrale électrique. Dans ces cas, conformément aux « Fondements de la législation sur l’eau de l’URSS et des républiques fédérées », le droit de la centrale électrique à une utilisation séparée du réservoir est formalisé.

2.5. Pour garantir le vide maximum techniquement possible dans les condenseurs à turbine et pour éviter la contamination des surfaces d'échange thermique dans les systèmes de refroidissement à flux direct et à recirculation avec réservoirs, une purification mécanique de l'eau doit être utilisée.

Lors de l'utilisation de filtres à mailles, la taille des mailles ne doit pas dépasser 2 × 2 mm.

Les vitesses de l'eau dans les tubes de l'échangeur thermique ne doivent pas être inférieures à 1,0 m/s.

Il est recommandé d'éviter les dépôts visqueux (y compris biologiques) sur les tuyaux du condenseur par un nettoyage continu avec des balles en caoutchouc ou une chloration périodique.

Dans les systèmes de refroidissement à recirculation avec tours de refroidissement et bassins de pulvérisation, comme mesures pour éviter la formation de tartre sur les tubes du condenseur, il est recommandé d'utiliser la purge, l'acidification, la phosphatation, l'acidification conjointe et la phosphatation de l'eau, ainsi que, à mesure qu'elles sont maîtrisées, sans réactif. méthodes de traitement de l'eau (magnétique, ultrasonique, etc.).

2.6. L'eau soufflée des systèmes de refroidissement à circulation avec des tours de refroidissement et des bassins de pulvérisation doit être utilisée autant que possible pour alimenter le traitement de l'eau, reconstituer le système d'approvisionnement en gaz et en eau, arroser la zone d'irrigation des terres agricoles et pour d'autres besoins sur place et économiques. . L'excès d'eau de purge est rejeté dans des plans d'eau présentant des concentrations de polluants dans les limites autorisées par les « Règles pour la protection des eaux de surface contre la pollution par les eaux usées ».

2.7. Il est recommandé de déterminer la composition chimique des eaux de purge des systèmes de refroidissement à circulation à l'aide de la « Méthodologie d'élaboration de prévisions hydrochimiques tenant compte des propriétés calcaires des eaux de refroidissement des centrales thermiques », développée par le trust ORGRES en 1975.

3 . Eaux usées provenant des systèmes d'élimination des cendres et des scories (HSU)

3.1. L'approvisionnement en eau des systèmes GZU, en règle générale, est conçu selon un schéma réversible, avec réutilisation de l'eau pour le transport hydraulique des cendres et des scories (système de retour GZU). L'approvisionnement en eau des systèmes GZU selon un schéma à flux direct, ainsi que le rejet partiel de l'eau des systèmes GZU dans les plans d'eau (purge pour réguler la composition en sel de l'eau du système GZU) ne peuvent être utilisés que dans des cas exceptionnels et avec l'accord de les conditions et délais de déversement auprès des autorités de l'Inspection Sanitaire de l'État, conformément à la réglementation de l'utilisation et de la protection de l'eau, à la protection des stocks de poissons et à la réglementation de la pisciculture.

3.2. Lors de la conception d'un système d'approvisionnement en eau de circulation, un bilan hydrique est établi, révélant un manque ou un excès d'eau dans le système.

En règle générale, le bilan hydrique du système de traitement des gaz doit être conçu pour être déficitaire ou nul.

3.3. La nécessité de purger le système de circulation du chargeur de gaz est déterminée par calcul (voir annexe).

En plus du rejet direct des eaux de purge dans les plans d'eau, sous réserve des conditions spécifiées à la clause 3.1, les instructions suivantes pour l'élimination des eaux de purge doivent être prises en compte :

utilisation irréversible des eaux de purge dans les cycles technologiques de la centrale électrique ;

évaporation de l'eau de purge à l'aide de dispositifs spéciaux ;

d'autres, déterminés par les conditions spécifiques d'une centrale électrique donnée.

3.4. Lorsque le bilan hydrique est déficitaire, le système est réapprovisionné avec des eaux usées industrielles contaminées provenant des centrales thermiques. L'admissibilité de l'alimentation en eaux usées salines du système de traitement des gaz est déterminée par calcul.

3.5. Afin de réduire le bilan hydrique à un niveau déficitaire ou nul, il convient de prévoir :

l'interception et le détournement des eaux de ruissellement de surface de leur bassin versant en contournant la décharge de cendres ;

l'utilisation de dispositifs permettant d'augmenter les pertes d'eau dues à l'évaporation dans une décharge de cendres (libération répartie de pulpe sur les plages de cendres et de scories, irrigation des plages avec de l'eau clarifiée, etc.) ;

l'utilisation d'eau clarifiée pour l'extraction et le compactage dans les paliers des pompes à scories et à lisier, le lavage des canalisations de cendres et de scories, le maintien du niveau d'eau dans les fosses d'aspiration des pompes à scories et à lisier et à d'autres fins. L'utilisation d'eau de procédé fraîche à ces fins est interdite.

3.6. Avec un système GZU réversible, les collecteurs de cendres humides doivent être irrigués avec de l'eau clarifiée. L’eau avec un pH convient-elle à l’irrigation ? 10,5 et contenant moins de 36 mEq/L de sulfates. Si l'eau clarifiée ne répond pas à ces paramètres, le système fournit un dispositif de traitement de l'eau clarifiée fournie pour l'irrigation des collecteurs de cendres humides.

Il est nécessaire d’envisager la faisabilité de l’utilisation des eaux usées industrielles contaminées provenant des centrales thermiques pour l’irrigation par épuration. Pour ce faire, vous pouvez utiliser des eaux usées contaminées par des produits pétroliers sans traitement, ainsi que des eaux usées contaminées chimiquement après leur prétraitement.

L'utilisation de récupérateurs de cendres humides pour les cendres à haute alcalinité doit être justifiée par une comparaison technique et économique avec les récupérateurs de cendres sèches, et les coûts de traitement de l'eau clarifiée nécessaire à son utilisation pour l'irrigation des récupérateurs de cendres humides doivent être pris en compte, et si une purge est nécessaire, les coûts qui y sont associés doivent être pris en compte.

3.7. Lors de la conception des décharges de cendres et de scories, une protection des eaux de surface et souterraines contre la pollution doit être assurée ; les mesures pertinentes de protection de l'eau doivent être coordonnées conformément à la procédure établie avec les organismes du ministère de la Géologie et les organismes réglementant l'utilisation et la protection de l'eau.

4 . Eaux de lavage des aérothermes régénératifs et des surfaces chauffantes par convection des chaudières fonctionnant au fioul

4.1. Il est nécessaire de prévoir la neutralisation et la neutralisation des substances toxiques contenues dans les eaux usées issues du lavage des RVP et des surfaces chauffantes par convection des chaudières fonctionnant au fioul. Le rejet de ce groupe d'eaux dans des réservoirs sans neutralisation et détoxification des substances toxiques est inacceptable.

4.2. Lors de la conception d'une unité de neutralisation et de neutralisation de ces eaux, il convient de se guider sur les données suivantes :

a) pour laver le RVP prendre :

la quantité d'eau de lavage est de 5 m 3 pour 1 m 2 de section de rotor ;

durée du lavage - 1 heure;

La fréquence de lavage est d'une fois tous les 30 jours.

La quantité totale d'eau de lavage pour les RVP de différents diamètres doit être prise selon le tableau. 1.

Tableau 1

b) pour laver les surfaces chauffantes par convection de la chaudière, prendre :

fréquence de lavage une fois par an avant les réparations ;

durée du lavage - 2 heures;

la consommation d'eau pour laver une chaudière d'une capacité de vapeur de 320 t/h ou plus est de 300 m 3.

c) pour laver les chaudières de pointe, prendre :

la fréquence moyenne de lavage est d'une fois tous les 15 jours de fonctionnement ;

La durée du lavage est de 30 minutes.

La consommation d'eau pour le lavage des chaudières de différents types est de :

Pour les chaudières de pointe équipées d'un nettoyage par grenaillage des surfaces chauffantes, la fréquence de lavage doit être d'une fois par an.

4.3. La composition calculée des eaux de lavage des chaudières RVP et fioul doit être prise conformément au tableau. 2.

Tableau 2

4.4. Lors de la conception d'une unité de neutralisation et de neutralisation des eaux de lavage, il est généralement nécessaire de prévoir le dépôt de boues contenant du vanadium répondant aux exigences des usines métallurgiques. Cette condition correspond à la neutralisation des eaux de lavage en deux étapes :

le premier est le traitement de l'eau à la soude caustique jusqu'à un pH de 4,5 à 5 pour la précipitation des oxydes de vanadium et la séparation des boues contenant du vanadium sur des filtres-presses de type FPAKM ;

le deuxième est le traitement de l'eau clarifiée après la première étape avec de la chaux jusqu'à un pH de 9,5 à 10 - pour la précipitation des oxydes de fer, de nickel, de cuivre ainsi que du sulfate de calcium.

4.5. La consommation estimée de réactifs pour neutraliser les eaux de lavage est de :

soude caustique dans la première étape - 6,0 kg/m 3 en termes de NaOH ;

chaux dans la deuxième étape - 5,6 kg/m 3 en termes de CaO.

4.6. Le volume de boues liquides dans le réservoir du neutralisant après 5 à 6 heures de décantation des sédiments dans la première étape est pris égal à 20 % du volume initial d'eau de lavage et la teneur en solides de celui-ci est égale à 5,5 %.

Le volume de boues liquides dans le réservoir du neutralisant après 7 à 8 heures de décantation des sédiments dans la deuxième étape est pris égal à 30 % du volume initial d'eau clarifiée dans la première étape, et la teneur en solides qu'elle contient est égale à 9 % . Lors de la neutralisation de l'eau avec de la chaux industrielle, il convient de tenir compte de la teneur en matières solides des sédiments et du ballast du lait de chaux.

4.7. Les boues liquides après la première étape sont envoyées vers un réservoir spécial de collecte des boues.

Le réservoir est équipé d'une canalisation de recirculation pour obtenir des boues de concentration uniforme et les acheminer vers le filtre-presse. Les boues obtenues après filtration sont conditionnées en sacs, stockées et envoyées pour traitement vers des usines métallurgiques.

Temporairement, en l'absence de filtres-presses, un conteneur à fond non filtrable est prévu pour stocker les boues de la première étape de neutralisation pendant 5 ans.

4.8. Une neutralisation des eaux de lavage en deux étapes doit être prévue dans différents réservoirs de neutralisation afin d'obtenir des boues plus pures contenant du vanadium.

4.9. Les boues liquides après la deuxième étape de neutralisation doivent être envoyées vers une décharge à boues dotée d'un dispositif de revêtement imperméable, dont la capacité est calculée pour 10 ans de fonctionnement de la centrale thermique à pleine capacité nominale.

4.10. Après la deuxième étape de neutralisation, l'eau clarifiée est envoyée pour être réutilisée pour laver le RAH et les surfaces chauffantes par convection des chaudières. Ce système est purgé avec de l'eau, qui transporte les boues vers la décharge. Après décantation, l'eau est amenée au flux d'eaux usées salines conformément au paragraphe 6.7.

4.11. La composition moyenne des eaux de lavage neutralisées doit être :

pH - de 9,5 à 10; Teneur en CaSO 4 - jusqu'à 2 g/l.

4.12. La composition moyenne des boues après neutralisation doit être prise selon le tableau. 3.

Tableau 3

4.13. Chaque réservoir de neutralisation doit contenir de l'eau de lavage provenant du lavage d'un RVP et des réactifs pour leur neutralisation. Le nombre de réservoirs de neutralisation dans les centrales thermiques ne doit pas être inférieur à deux et pas supérieur à quatre, selon les conditions spécifiques.

4.14. Lors du lavage des chaudières de pointe dans les centrales thermiques au charbon pulvérisé, il est permis de neutraliser l'eau de lavage avec de la chaux. L'eau neutralisée ainsi que les boues peuvent être envoyées au système hydraulique de décendrage si le pH de l'eau clarifiée n'est pas inférieur à 7. Si le pH de l'eau clarifiée est inférieur à 7, il est nécessaire de prévoir un réservoir de stockage des boues séparé.

4.15. La consommation estimée de chaux lors de la neutralisation des eaux de lavage selon le paragraphe 4.14 est de 7 kg/m 3 en termes de CaO.

4.16. Une protection anticorrosion doit être prévue pour les conteneurs de collecte et de neutralisation des eaux de lavage, ainsi que les canalisations d'alimentation en eau de lavage vers l'unité de neutralisation.

Les conteneurs sont équipés de pompes de recirculation, de distribution d'air et d'alimentation en réactifs.

Les pompes destinées au pompage et au recyclage de l'eau neutralisée doivent être résistantes aux acides.

5 . Eaux usées provenant du lavage chimique et de la préservation des équipements

5.1. La conception des dispositifs de traitement des eaux usées doit être basée sur les méthodes de traitement chimique préalable et opérationnel utilisées :

une solution d'acide chlorhydrique inhibé ;

une solution d'acide sulfurique ou chlorhydrique avec de l'hydrazine ;

solution d'anhydride phtalique;

une solution d'acides dicarboxyliques ;

une solution d'acides de bas poids moléculaire (concentré NMK) ;

solution de citrate monoammonique;

solution basée sur des éléments complexes.

5.2. Il est interdit d'utiliser des réactifs pour laver et conserver les équipements thermiques pour lesquels les concentrations maximales admissibles (MPC) dans les plans d'eau n'ont pas été établies, ainsi que des réactifs qui ne peuvent être neutralisés ou convertis en substances pour lesquelles des valeurs MAC ont été établies .

5.3. Pour protéger les équipements de la corrosion de stationnement, des méthodes de conservation « humides » sont utilisées, qui consistent à remplir la chaudière avec des solutions d'hydrazine ou d'inhibiteurs de corrosion atmosphérique, ou un mélange d'ammoniac et de nitrite de sodium. La fréquence de conservation est déterminée par le mode de fonctionnement de l'équipement. Pour neutraliser et neutraliser les solutions de conservation usagées, il est nécessaire d'utiliser des installations de neutralisation et de neutralisation des eaux usées issues du traitement chimique.

5.4. Pour déterminer la quantité d'eaux usées, procéder aux opérations de traitement chimique possibles suivantes :

a) lavage à l'eau avec de l'eau technique ;

b) dégraisser les surfaces internes avec un alcali ou OP-7 (OP-10) en circuit fermé ;

c) remplacer la solution par de l'eau industrielle puis par de l'eau dessalée ;

d) lavage acide en circuit fermé ;

e) déplacement de la solution et de l'eau de lavage avec de l'eau industrielle (avec ajout de réactifs alcalins) puis remplacement par de l'eau dessalée ;

f) passivation des surfaces nettoyées en boucle fermée ;

g) drainage ou déplacement de la solution passivante avec de l'eau déminéralisée.

Remarques.

1) Lors du dégraissage selon le point «b» avec une solution OP-7 (OP-10) de chaudières à passage unique, cette opération est combinée avec un lavage acide sans déplacement intermédiaire de la solution.

2) Pour les chaudières vidangées, selon le point « g », la solution de passivation est vidangée et un lavage à l'eau est effectué avant de démarrer la chaudière.

3) Lors de lavages en deux étapes, les opérations des points « d » et « e » sont répétées après l'opération du point « d ».

4) Lors du nettoyage chimique opérationnel des surfaces chauffantes des chaudières à passage unique avec des solutions à base de complexes, des eaux usées se forment uniquement lors des opérations selon les points « d » et « e » sans recours à un lavage à l'eau industrielle.

5.5. La collecte et la neutralisation des solutions de lavage usées doivent être assurées dans des réservoirs de neutralisation dont le volume doit être conçu pour recevoir des solutions acides et alcalines, en tenant compte de leur triple dilution avec de l'eau lors de leur déplacement hors du circuit. Les solutions de lavage acides et alcalines collectées dans les réservoirs de neutralisation doivent être utilisées pour une neutralisation mutuelle.

La capacité des réservoirs du neutralisant doit être au moins sept fois supérieure au volume du circuit à rincer pour un rinçage en une étape et dix fois supérieure au volume pour un rinçage en deux étapes, guidée par les données du tableau. 4.

5.6. Pour collecter les eaux usées provenant du lavage à l'eau des équipements, ainsi que les eaux usées légèrement contaminées (PH = 6 - 8) provenant du déplacement de solutions acides et alcalines, il est nécessaire de prévoir un conteneur ouvert.

Le conteneur doit être constitué de deux sections, selon les conditions locales, sous forme de remblai ou d'excavation sans fond étanche.

Dirigez trois volumes du circuit lors du rinçage initial à l'eau de l'équipement en une seule section, de plus petit volume et servant à décanter les produits de corrosion et les impuretés mécaniques.

L'eau clarifiée doit être transférée vers la deuxième section d'homogénéisation. Les effluents provenant du nettoyage à l'eau des équipements à raison de 12 volumes de circuit lors du déplacement de solutions acides et alcalines doivent être évacués dans la même section.

La capacité de l'homogénéisateur doit être choisie en fonction du type de chaudière et du volume du circuit rincé.

La quantité approximative d'eaux usées provenant du nettoyage chimique préalable au démarrage de l'équipement est indiquée dans le tableau. 4.

Tableau 4

Capacité de vapeur, t/h ; type de chaudière	Schéma de nettoyage	volume du circuit rincé, m 3	Volume d'eaux usées rejetées, m3
Capacité de vapeur, t/h ; type de chaudière	Schéma de nettoyage	volume du circuit rincé, m 3	dans le réservoir du neutralisant	dans le réservoir de moyenne
420 ; tambour	Circuit unique
640 ; tambour	Double circuit
	1er circuit
	2ème circuit
950 ; flux direct	Circuit unique en deux étapes
950 ; flux direct	Double circuit
	1er circuit
	2ème circuit
1600 ; flux direct	Double circuit
	1er circuit
	2ème circuit
2650 ; flux direct	Double circuit en deux étapes :
	1er circuit
	2ème circuit

5.7. L'eau du réservoir du stabilisateur doit être utilisée pour alimenter les systèmes d'alimentation en eau de circulation des centrales électriques. Pour les centrales thermiques dotées de systèmes d'alimentation en eau à flux direct et s'il est impossible d'utiliser cette eau pour ses propres besoins, la rejeter dans un canal de drainage. Parallèlement, la faisabilité de la construction d'un réservoir d'homogénéisation est vérifiée.

5.8. La composition des eaux usées en mg/l après neutralisation mutuelle dans des cuves de solutions acides et alcalines pour les méthodes de traitement chimique utilisées est prise selon le tableau. 5.

Tableau 5

Indicateurs	Méthodes de nettoyage chimique
Indicateurs	acide hydrochlorique	complexonique	citrate monoammonique	Acide phtalique	Concentré NMK	acides dicarboxyliques	acide hydrazine

Sulfates


PB-5 ; EN 1; À 2 HEURES

Formaldéhyde
Composés d'ammonium

Hydrazine
Résidu sec

DCO mg/l O 2
DBO mg/l O 2

* Les substances organiques sont présentes sous forme de sels d'acides organiques avec le fer, l'ammonium et le sodium.

5.9. Pour la neutralisation finale, la précipitation des ions de métaux lourds (fer, cuivre, zinc), la décomposition de l'hydrazine, des composés d'ammonium et d'autres opérations, une cuve à fond conique d'une capacité allant jusqu'à 500 m 3 est nécessaire. Le réservoir est équipé de pompes de recirculation, de distribution d'air et d'alimentation en réactifs.

La précipitation du fer doit être réalisée par alcalinisation à la chaux :

jusqu'à pH = 10 - avec les méthodes à l'acide chlorhydrique et à l'acide hydrazine ;

jusqu'à pH = 11 - avec la méthode au citrate monoammonium et lavage avec des acides de faible poids moléculaire et dicarboxyliques et la méthode à l'acide phtalique ;

jusqu'à pH = 12 - en présence de composés EDTA dans les solutions.

Décantez les eaux usées pour épaissir les boues et clarifiez l’eau pendant au moins deux jours.

Lors des lavages opérationnels visant à précipiter le cuivre et le zinc à partir de solutions de citrate de monoammonium et de complexonate, il convient d'utiliser du sulfure de sodium, qui doit être ajouté à la solution après séparation des boues d'hydroxyde de fer.

Les sédiments de sulfures de cuivre et de zinc doivent être compactés par décantation pendant au moins 24 heures.

Les boues, constituées d'hydroxydes et de sulfures métalliques, sont envoyées vers des décharges de cendres et de scories et des décharges de boues de prétraitement.

L'eau clarifiée doit être acidifiée à neutre avec un pH = 6,5 - 8,5 et éliminée avec les autres eaux usées salines de la centrale électrique conformément à la clause 6.7.

Il convient d'envisager la possibilité de fournir ces eaux au système d'égouts domestiques, qui comprend des installations avec un traitement biologique complet, où elles seront ensuite purifiées des composés organiques.

5.10. Dans les centrales électriques fonctionnant au gaz et au fioul, un traitement supplémentaire et une neutralisation des eaux de traitement chimique neutralisées peuvent être effectués à l'aide d'une unité de neutralisation des eaux de lavage RVP et de surfaces chauffantes par convection. Cependant, le mélange des eaux de traitement chimique et des eaux de lavage des RVP est inacceptable.

5.11. Les réservoirs de neutralisation et de traitement des eaux usées, ainsi que les canalisations situées à l'intérieur de ces unités, doivent être protégés par des revêtements anticorrosion conçus pour recevoir les eaux usées à des températures allant jusqu'à 100 °C. Les pompes destinées au pompage et au recyclage des eaux usées chimiques doivent être résistantes aux acides.

5.12. La qualité de l'eau clarifiée après traitement des eaux usées doit être conforme à la méthode de lavage chimique utilisée.

La composition moyenne de l'eau clarifiée après traitement des eaux usées en mg/l est prise selon le tableau. 6.

Tableau 6

Indicateurs	Méthodes de lavage chimique
Indicateurs	acide hydrochlorique	complexonique	citrate monoammonique	acide phtalique	Concentré NMK	acides dicarboxyliques	acide hydrazine

Sulfates


PB-5 ; EN 1; À 2 HEURES

Formaldéhyde
Composés d'ammonium

Résidu sec

DCO mg/l O 2
DBO mg/l O 2

5.13. La quantité de boues en pourcentage du volume total de solution dans le réservoir de traitement des eaux usées est calculée par la formule

Où: ? - quantité de sédiments en % du volume total de la solution ;

M est la valeur du résidu sec de la solution, g/l ;

T - temps de stabilisation, jours.

6 . Eaux usées des usines de traitement des eaux et de traitement des condensats

6.1. Les indicateurs quantitatifs et qualitatifs des eaux usées sont déterminés lors de la conception de la partie technologique du traitement de l'eau et du traitement des condensats.

6.2. L’eau de purge du clarificateur peut être évacuée :

b) neutraliser les eaux usées acides (à un pH de l'eau de purge supérieur à 9) ;

c) directement à la décharge lorsque celle-ci est située à proximité d'une centrale thermique avec retour des eaux clarifiées de la décharge vers les cuves de réutilisation des eaux de lavage des filtres mécaniques ;

d) dans des décanteurs périodiques, à partir desquels l'eau clarifiée est renvoyée vers les réservoirs de réutilisation des eaux de lavage des filtres mécaniques, et les boues sont évacuées avec l'eau de régénération neutralisée des filtres échangeurs d'ions vers une décharge de boues ;

e) dans des dispositifs spéciaux de déshydratation des boues avec retour de l'eau clarifiée vers des réservoirs pour la réutilisation des eaux de chasse des filtres mécaniques.

Le retour de l'eau clarifiée selon les points « c », « d » et « e » doit être pris en charge à hauteur de 75 % de la consommation d'eau de purge du clarificateur.

6.3. Les déchets de chaux peuvent être déversés :

a) dans le système hydraulique de décendrage ;

b) à la décharge des boues.

6.4. Le volume estimé de la décharge de boues est accepté pour 10 ans d'exploitation de la centrale thermique avec sa capacité conçue. La teneur en humidité des boues à la décharge est estimée entre 80 et 90 %.

6.5. En présence de clarificateurs, l'eau provenant du lavage des filtres mécaniques du traitement chimique de l'eau est collectée dans un récipient spécial (réservoir de régénération) et, sans décantation, est pompée uniformément tout au long de la journée dans la conduite d'eau de source des stations d'épuration avec coagulation (sans chaulage ) ou à la partie inférieure de chaque clarificateur pour chauler l'eau.

Il faut s'assurer qu'il n'y a pas de contaminants étrangers dans l'eau renvoyée, qu'il n'y a pas de fuite d'air pendant le pompage et qu'il y a un débit constant.

6.6. En l’absence de clarificateurs pour la coagulation de l’eau (traitement de l’eau en flux direct), les eaux de lavage des filtres mécaniques peuvent être acheminées :

a) dans le système hydraulique de décendrage ;

b) dans le système de collecte de l'eau de régénération provenant des filtres échangeurs d'ions ;

c) dans un décanteur spécial avec retour de l'eau clarifiée à l'eau d'origine et pompage des boues vers une décharge à boues. La faisabilité d'une telle solution devrait être confirmée par comparaison avec la possibilité d'installer des clarificateurs à la place de la coagulation à flux direct.

6.7. Les eaux de régénération des filtres échangeurs d'ions, les eaux de purge des évaporateurs et des convertisseurs de vapeur, en fonction des conditions locales, peuvent être envoyées vers :

a) dans le système hydraulique de décendrage en les utilisant pour les besoins du transport hydraulique des cendres et des scories ;

b) dans les réservoirs, dans le respect des exigences sanitaires, hygiéniques et halieutiques concernant la qualité de l'eau du réservoir sur le site de conception.

Dotées d'un système de refroidissement à flux direct des centrales thermiques, pour assurer de meilleures conditions de mélange des eaux de régénération dans le réservoir, celles-ci sont évacuées dans des canaux de sortie ;

c) dans des bassins d'évaporation dans des conditions climatiques favorables ;

d) pour les installations d'évaporation lors d'une étude de faisabilité.

La question de la nécessaire neutralisation des eaux de régénération acides et alcalines avant leur rejet doit être résolue au cas par cas, en tenant compte des conditions locales.

La neutralisation des eaux usées acides et alcalines est réalisée dans des cuves dotées d'un revêtement anticorrosion et équipées d'une arrivée d'air et de réactifs.

La capacité des réservoirs doit assurer la réception des eaux de régénération issues du groupe de filtration ou débit journalier en circuit parallèle, ainsi que des réactifs pour leur neutralisation.

Afin de réduire le volume d'eau rejetée, dans chaque cas spécifique, il faut considérer la question de l'utilisation d'une partie des eaux de lavage des filtres échangeurs d'ions (la dernière partie) dans le système technique d'alimentation en eau ou de traitement chimique de l'eau.

6.8. L'eau de lavage des filtres électromagnétiques contenant de fortes concentrations d'oxydes de fer en suspension doit être dirigée vers des décharges de cendres ou de boues.

6.9. Le choix des méthodes d'évacuation des eaux doit être effectué sur la base de calculs techniques et économiques, en tenant compte des conditions et normes locales de protection des sources d'eau contre la pollution.

7 . Eaux contenant « Ivviol » et OMTI

7.1. En raison du manque de méthodes de traitement des eaux usées d'Ivviol et d'OMTI, des dispositifs devraient être prévus pour collecter et fournir ces eaux et sédiments contaminés aux réservoirs de fioul avec combustion ultérieure dans des chaudières.

8 . Eaux usées contaminées par des produits pétroliers

8.1. Les sources de contamination des eaux usées par les huiles peuvent être :

dans le bâtiment principal : systèmes pétroliers de turbines, générateurs, excitateurs, pompes d'alimentation, broyeurs, extracteurs de fumée, ventilateurs, unités de purification d'huile, drains de joints de pompe, déversements d'hydrocarbures lors de la réparation des systèmes et équipements pétroliers, évacuation des eaux des sols ;

dans les locaux auxiliaires des centrales électriques : drains, joints d'étanchéité des pompes, compresseurs, ventilateurs, siphons de sol des locaux où il peut y avoir des fuites et des déversements d'huile ;

sur les sites d'installation des transformateurs et des interrupteurs à huile : vidanges d'huile de secours et drainage des canaux et tunnels avec des câbles remplis d'huile ;

dans la production pétrolière : drainage des fonds de pompes à pétrole, des eaux de pluie et de fonte de la zone de stockage de pétrole à ciel ouvert ;

garages et aires de stationnement pour véhicules, tracteurs, bulldozers, engins de chantier et autres véhicules et mécanismes.

8.2. Les sources de pollution des eaux usées par le fioul peuvent être :

les vidanges des joints d'étanchéité de la pompe à huile et des échantillonneurs de contrôle des condensats ;

eaux de drainage des planchers des pompes à fioul et des canaux des pipelines de fioul ;

condensat provenant des réchauffeurs de mazout et des bacs de récupération ;

les eaux de pluie et de fonte du dispositif de drainage, de la zone délimitée de l'entrepôt de fioul et des zones du parc de fioul adjacentes au dispositif de drainage et à la station de pompage de fioul, contaminées pendant le fonctionnement ;

eaux souterraines interceptées par le système d'évacuation du fioul en raison des infiltrations de fioul dans le sol par des fuites dans le réservoir de stockage et les bacs de drainage ;

eaux de lavage des filtres d’épuration des condensats des installations fioul.

8.3. Lors de la conception, il est nécessaire de prévoir des mesures visant à réduire la pollution des eaux usées par les produits pétroliers, ainsi que leur quantité par :

séparation des flux d'eaux usées propres et contaminées par l'huile des mécanismes et installations dont les unités rotatives sont refroidies par l'eau. L'eau de refroidissement qui n'est pas contaminée pendant le fonctionnement doit disposer de canalisations d'évacuation indépendantes et être renvoyée pour réutilisation ;

installation de couvercles de protection sur les oléoducs et les oléoducs avec des canalisations de drainage pour évacuer l'huile et le mazout en cas de fuites, de rupture des joints de bride ou de descellement des joints de soupape ;

dispositifs d'emballage et palettes dans les endroits où sont installés des pompes à huile et des réservoirs d'huile ;

installation de réservoirs pour collecter le pétrole provenant de palettes et de boîtiers de protection et de réservoirs pour collecter le mazout provenant des boîtiers d'oléoducs;

zones d'emballage pour la réparation des équipements et l'inspection des transformateurs avec collecte et élimination locales de l'huile ;

l'utilisation de dispositifs spéciaux qui empêchent les éclaboussures et les déversements de fioul lors de la vidange des réservoirs ;

des dispositifs sur le dispositif de drainage de l'emballage à une distance de 5 m de l'axe de la voie ferrée et des pentes transversales vers les bacs de drainage ;

empêcher le fioul de pénétrer dans les condensats des appareils de chauffage, surveiller la qualité des condensats dans chaque groupe de réchauffeurs avec l'installation d'échantillonneurs, des alarmes de contamination des condensats par du fioul ou d'autres dispositifs ;

acheminer les eaux usées contaminées par du fioul depuis les fosses de drainage de la pompe à fioul vers des réservoirs de fioul ;

fournir du fioul arrosé pour la combustion dans des chaudières sans éliminer l'eau qu'il contient ;

empêcher la filtration du fioul dans le sol à partir des réservoirs et des bacs de drainage ;

emballages des chantiers de réparation d'équipements, ainsi que des zones de l'installation de mazout qui sont contaminées par du mazout pendant l'exploitation.

8.4. Pour la collecte et l'élimination ultérieure des eaux usées contaminées par des produits pétroliers, il est nécessaire de prévoir un système indépendant qui doit être vidangé : les vidanges des carters de pompe et des mécanismes rotatifs qui ne disposent pas de vidanges séparées d'huile et d'eau ; eau de pluie et de fonte provenant de stockages ouverts de pétrole, de mazout et de carburant diesel ; des zones du territoire contaminées pendant l'exploitation ; à partir d'un réseau de vidanges d'huile de secours ; eaux d'évacuation des sols du bâtiment principal, de la salle des compresseurs, des ateliers et autres locaux dont les sols peuvent être contaminés par des produits pétroliers ; condensats, avec une teneur en fioul supérieure à 10 mg/l et eaux de lavage des filtres d'épuration des condensats.

8.5. La quantité d'eaux usées contaminées par des huiles doit être prise comme suit :

débit constant des mécanismes et installations du bâtiment principal - 5 m 3 / h par unité (turbine-chaudière);

débit constant de tous les locaux auxiliaires (salles de compresseurs, ateliers, stations de pompage, etc.) - 5 m 3 /h ;

rejet périodique des sols des locaux de rinçage - 5 m 3 /h.

L'évacuation périodique des eaux de pluie et de fonte du territoire d'un entrepôt pétrolier ouvert, de l'installation ouverte de transformateurs, d'interrupteurs pétroliers, etc. est déterminée dans des conditions spécifiques en fonction de la zone et des facteurs climatiques.

8.6. La quantité d'eaux usées contaminées par du fioul doit être :

consommation constante en fonction du débit de vapeur des chaudières installées (tableau 7) ;

Tableau 7

dépenses périodiques : condensats contaminés par du fioul à plus de 10 mg/l, eaux de pluie et de fonte provenant du territoire remblayé de l'entrepôt de combustible et des zones du parc de fioul polluées en cours d'exploitation, eaux de lavage des filtres d'épuration des condensats, évacuées, en règle générale, via un réservoir stabilisateur.

8.7. Le débit estimé des eaux usées contaminées par des produits pétroliers est déterminé en sommant les débits constants et le débit périodique le plus important.

Lors de la détermination de la quantité de condensat contaminé par l'huile, le débit du groupe de réchauffeurs ayant la productivité la plus élevée est pris comme débit calculé.

8.8. La teneur moyenne en produits pétroliers dans le flux total d'eaux usées, compte tenu des mesures énoncées au paragraphe 8.3, doit être prise égale à 100 mg/l.

8.9. Dans les centrales électriques fonctionnant aux combustibles solides, les eaux usées contaminées par des produits pétroliers, en règle générale, sans traitement, doivent être réutilisées pour les besoins d'élimination des cendres et des scories : pour le rinçage et le transport hydraulique des cendres et des scories, pour l'irrigation des collecteurs de cendres humides, etc.

La nécessité de traiter les eaux usées des produits pétroliers pour ces centrales doit être justifiée.

8.10. Dans les centrales électriques fonctionnant au combustible liquide et au gaz, le traitement des eaux usées contaminées par des produits pétroliers doit être assuré. Il est nécessaire d'envisager la possibilité et la faisabilité d'utiliser les installations de traitement existantes ou prévues des entreprises industrielles ou des zones peuplées voisines.

Il est permis de déverser des eaux usées contaminées par des produits pétroliers dans le système d'égouts sanitaires et fécaux, qui comprend des installations complètes de traitement biologique. La teneur en produits pétroliers dans le flux total d’eaux usées entrant pour traitement ne doit pas dépasser 25 mg/l.

8.11. Concevoir le traitement des eaux usées des produits pétroliers selon le schéma suivant : réservoir de réception, piège à huile, filtres mécaniques.

L'installation de filtres à charbon actif après les filtres mécaniques doit être justifiée.

Note. Il est permis, selon les conditions d'aménagement des installations de traitement, de concevoir une unité de flottation sous pression au lieu d'un piège à hydrocarbures.

8.12. La capacité du réservoir de réception doit être choisie en fonction de l'afflux sur deux heures du débit estimé des eaux usées et des eaux de lavage provenant des filtres des installations de traitement.

Le réservoir de réception doit être équipé de dispositifs permettant de capturer les produits pétroliers flottants et les sédiments, de les éliminer, ainsi que d'assurer un approvisionnement uniforme en eau pour l'étape de purification ultérieure.

La teneur résiduelle des produits pétroliers après la réception des réservoirs doit être comprise entre 80 et 70 mg/l.

8.13. La conception des pièges à hydrocarbures (unités de flottation sous pression) doit être réalisée conformément au SNiP II-32-74 « Égouts. Réseaux et structures externes" et SN 173-61 "Directives pour la conception des assainissements externes pour les entreprises industrielles" Partie 1.

La teneur résiduelle en produits pétroliers après les pièges à huile (unités de flottation) doit être de 30 à 20 mg/l.

8.14. Les produits pétroliers capturés dans les réservoirs de réception et les pièges à huile (flotteurs) doivent être introduits dans les réservoirs d'alimentation en fioul de la centrale électrique pour être ensuite brûlés dans des chaudières. Les boues de ces ouvrages sont stockées dans une décharge à fond étanche, puis évacuées (après séchage) vers des lieux agréés par l'Inspection sanitaire de l'État. La capacité de la décharge est basée sur l'accumulation de sédiments dans celle-ci pendant 5 ans.

8.15. Concevoir des filtres mécaniques avec un chargement à deux couches de sable de quartz et d'anthracite broyé (coke).

La vitesse de filtration doit être de 7 m/h.

La teneur résiduelle en produits pétroliers après les filtres mécaniques doit être de 10 à 5 mg/l.

8.16. La vitesse de filtration pour les filtres à charbon actif est de 7 m/h. La teneur finale en produits pétroliers dans les eaux purifiées après filtres à charbon peut atteindre 1 mg/l.

8.17. Le rinçage des filtres mécaniques et à charbon doit être effectué avec de l'eau chaude à une température de 80 à 90 °C.

La vitesse de lavage estimée est de 15 m/h.

8.18. L'eau purifiée doit être réutilisée pour les besoins technologiques de la centrale : pour alimenter le système d'alimentation en eau technique en circulation ou pour alimenter le traitement de l'eau.

Lors de l'utilisation d'eau purifiée à partir de produits pétroliers dans un système d'approvisionnement en eau technique en circulation, ainsi que pour alimenter les usines de traitement de l'eau qui ont un prétraitement au chaulage, les filtres à charbon actif ne doivent pas être fournis dans le cadre des installations de traitement.

9 . Eaux usées provenant du nettoyage hydraulique des locaux des circuits d'alimentation en carburant

9.1. Les systèmes de nettoyage hydrauliques des locaux des voies d'alimentation en carburant doivent être conçus pour fonctionner à recirculation sans rejet d'eau contaminée par le carburant dans les plans d'eau.

9.2. Pour éliminer les déversements, les dépôts de combustible et la poussière dans les locaux du chemin d'alimentation en combustible, il convient d'utiliser de l'eau clarifiée provenant du système d'élimination des cendres et des scories en circulation des centrales thermiques.

9.3. L'évacuation de l'eau contaminée par le carburant du système d'élimination hydraulique doit, en règle générale, être effectuée dans les canaux du système d'élimination hydraulique des cendres.

9.4. Lors d'une étude de faisabilité, il est possible de concevoir un système local de recirculation pour le nettoyage hydraulique du chemin d'alimentation en carburant avec des installations pour la clarification de l'eau contaminée et son retour pour les besoins de nettoyage hydraulique. La reconstitution des pertes d'eau de ce système de circulation est effectuée avec de l'eau clarifiée provenant du décendrage hydraulique ou de l'eau de traitement.

10 . Eau de pluie provenant de la zone de la centrale électrique

10.1. Le rejet des eaux de pluie et de fonte, ainsi que des eaux usées industrielles contenant des produits pétroliers et des composés chimiquement nocifs, dans le réseau d'évacuation des eaux pluviales des centrales électriques doit être exclu.

10.2. Les zones du territoire des centrales électriques qui peuvent être contaminées par des produits pétroliers pendant leur fonctionnement doivent être dotées d'un revêtement et l'évacuation des eaux de pluie et de fonte doit être conçue dans un système d'eaux usées contaminées par des produits pétroliers.

10.3. Le rejet des eaux de pluie dans les réservoirs doit être conçu conformément aux « Règles pour la protection des eaux superficielles contre la pollution par les eaux usées ».

La nécessité de traiter les eaux usées rejetées par les égouts pluviaux est déterminée par les conditions spécifiques de la centrale électrique conçue.

10.4. Il est nécessaire d'envisager la possibilité et la faisabilité d'utiliser l'eau de pluie et de fonte du territoire de la centrale électrique pour nos propres besoins : pour alimenter les systèmes d'approvisionnement en eau de circulation, alimenter les stations d'épuration, etc.

10.5. En règle générale, l'eau de pluie et de fonte du toit du bâtiment principal doit être évacuée via un réseau de drainage interne vers le système d'alimentation en eau technique, depuis le toit du bâtiment auxiliaire combiné - pour ses propres besoins de traitement de l'eau, préparation de réactifs, etc.

Application

Calcul de la valeur de purge du système GZU (méthode de calcul développée par VTI du nom de F.E. Dzerzhinsky)

Teneur en sulfates dans l'eau ajoutée au système de traitement des gaz, mEq/l ;

Q add.in - la quantité d'eau ajoutée au système GZU, m 3 /h ;

je- la base des logarithmes naturels ;

Temps de séjour de l’eau clarifiée dans le bassin de décharge des cendres et scories.

Si la valeur de Qpr, déterminée à partir des équations ci-dessus, s'avère inférieure à 0,5 % du débit d'eau dans le système, l'organisation de la purge peut être abandonnée.

L'ingénierie thermique est une industrie qui contribue de manière significative à la pollution de l'environnement. Le degré de dommage des eaux usées des centrales thermiques à l'environnement dépend de nombreux facteurs, dont le principal est la composition chimique des eaux usées rejetées. Les rejets contenant du pétrole et produits pétroliers, et métaux lourds. Ces polluants sont soumis à des normes strictes en matière de concentrations résiduelles, ce qui nécessite une réflexion approfondie sur les technologies de traitement des eaux usées industrielles.

L'introduction de technologies modernes et améliorées de traitement de l'eau résout simultanément les problèmes suivants :

Mise en place de procédés d'adoucissement, de déferrisation et d'épuration des condensats industriels.
Nettoyage des solutions de nettoyage et de lavage usagées contenant des composés caustiques et concentrés (acides, alcalis), y compris les solutions pour laver les chaudières à vapeur.
Épuration des eaux industrielles huileuses soumises à rejet.
Purification et séparation des boues et des huiles des eaux pluviales et de fonte collectées sur le territoire de l'entreprise.

La technologie étape par étape pour le traitement des eaux usées dans les centrales thermiques comprend les processus suivants :

Nettoyage mécanique pour éliminer les grosses particules, les suspensions flottantes et se déposant facilement de l'eau.
Scène nettoyage physique et chimique- sert à éliminer les polluants partiellement dissous, émulsionnés et en suspension dans le volume d'eau.
Nettoyage en profondeur (purification supplémentaire). Le degré d'efficacité de cette étape de traitement dépend des exigences sanitaires et hygiéniques des eaux usées et de la catégorie du réservoir dans lequel les eaux traitées sont rejetées. Les exigences en matière de purification de l'eau en circulation sont déterminées par la technologie.

Comme le montre l'expérience pratique, à l'heure actuelle, les centrales thermiques utilisent principalement des méthodes traditionnelles de traitement des eaux usées, qui ne permettent pas d'atteindre un degré élevé de pureté des eaux usées. Les installations de traitement fonctionnent selon les principes du traitement mécanique et chimique, et de nouvelles méthodes efficaces ne sont presque jamais mises en œuvre en raison des coûts élevés de modernisation et de rééquipement des installations de traitement.

Les facteurs qui affectent négativement les processus de traitement des eaux usées comprennent :

longue durée de vie des installations de traitement;
vieillissement physique et moral des équipements, accumulation d’usure des équipements ;
technologies de nettoyage inefficaces et obsolètes ;
violations du régime de fonctionnement des complexes de traitement de l'eau ;
de lourdes charges sur les installations de traitement, dépassant leurs indicateurs de conception ;
sous-financement et travaux de réparation intempestifs ;
pénurie et faible qualification du personnel de service.

L'une des conséquences désagréables d'un fonctionnement inefficace du traitement des eaux industrielles est le dépassement de la charge autorisée sur les systèmes de traitement biologique urbains. La résolution de ces problèmes connexes nécessite de nouvelles technologies, la construction ou une modernisation en profondeur des installations de traitement existantes.

Les nouveaux systèmes de traitement d’eau doivent être conçus selon le principe de modularité. Les systèmes de traitement modulaires vous permettront de créer un complexe de traitement qui s'adaptera au mieux aux paramètres des eaux usées (débit, composition chimique, degré de contamination) et répondra aux exigences des eaux usées traitées au point de rejet.

Argel

Les eaux usées contaminées provenant des centrales thermiques et de leurs stations d’épuration sont constituées de flux de différentes quantités et qualités. Ils comprennent (par ordre décroissant de quantité) :

a) les eaux usées provenant des systèmes d'élimination des cendres et des scories (HSU) à circulation et à flux direct (ouverts) des centrales électriques fonctionnant aux combustibles solides ;

b) l'eau de purge des systèmes d'alimentation en eau de circulation des centrales thermiques, évacuée en continu ;

c) les eaux usées des stations d'épuration des eaux (STE) et des usines de traitement des condensats (CPU), évacuées périodiquement, y compris : les eaux fraîches, contaminées par des boues, salines, acides, alcalines, huileuses et contaminées par l'huile du bâtiment principal, du fioul et du transformateur installations de centrales thermiques;

d) l'eau de purge des chaudières à vapeur, des évaporateurs et des convertisseurs de vapeur, évacuée en continu ;

e) les eaux de ruissellement de neige et de pluie huileuses et boueuses provenant du territoire de la centrale thermique ;

f) l'eau de lavage des RAH et des surfaces chauffantes des chaudières (les eaux usées des chaudières RAH fonctionnant au fioul sont évacuées 1 à 2 fois par mois ou moins, et des autres surfaces et lors de la combustion de combustibles solides - plus souvent) ;

g) condensats externes huileux et contaminés, aptes après leur nettoyage à alimenter les chaudières des évaporateurs à vapeur ;

h) les solutions usées, usées, concentrées, de lavage acides et alcalines et les eaux de lavage après lavage chimique et conservation des chaudières à vapeur, des condenseurs, des appareils de chauffage et autres équipements (déchargées plusieurs fois par an, généralement en été) ;

i) eau après nettoyage hydraulique des magasins de carburant et autres locaux des centrales thermiques (généralement évacuée une fois par jour par équipe, plus souvent pendant la journée).

Relation entre les eaux douces et usées des centrales électriques

Dans les centrales thermiques, il doit y avoir un système unifié d'approvisionnement en eau et de drainage, dans lequel les eaux usées du même type, directement ou après un certain traitement, pourraient être une source pour d'autres consommateurs de la même centrale thermique (ou externes). Par exemple, les eaux usées des systèmes d'alimentation en eau à flux direct après les condenseurs, ainsi que les eaux de purge des systèmes de circulation avec une faible évaporation (1,3 à 1,5 fois), ainsi que les eaux usées contaminées par le pétrole provenant des centrales thermiques peuvent constituer l'eau de source. de la station d'épuration, ainsi que les dernières portions d'eau de lavage des filtres de dessalage.

Toutes les eaux usées renvoyées à la « tête » du processus ne doivent pas avoir besoin d'être traitées avec des réactifs pendant le prétraitement ; s'il est nécessaire de traiter avec de la chaux, de la soude et un coagulant, elles doivent être mélangées (moyennes) dans un réservoir collecteur. La capacité de ce réservoir doit être conçue pour collecter quotidiennement 50 % de toutes les eaux usées de l’unité de traitement des eaux, dont 30 % des eaux usées de la partie échangeuse d’ions. Il est déconseillé de mélanger des eaux usées claires et douces avec des boues. Il convient de prendre en compte qu'au moins 50 % de toutes les eaux usées de la station d'épuration, y compris toutes les eaux usées du prétraitement de tous types, y compris les eaux usées après desserrage des filtres échangeurs d'ions avec de l'eau douce, les dernières portions de lavage l'eau des filtres échangeurs d'ions des usines de dessalage, ainsi que l'eau rejetée lors de la vidange des installations de clarification et des filtres échangeurs d'ions, ont une teneur en sel, une dureté, une alcalinité et d'autres indicateurs identiques ou même meilleurs que l'eau pré-purifiée et, en particulier, l'eau de source , et peut donc être renvoyé en « tête » du procédé, vers des clarificateurs, ou, mieux encore, sans traitement supplémentaire avec des réactifs pour la clarification, des filtres échangeurs de cations H ou Na.

En plus d'un système d'égouts commun unique pour tous les types d'eau douce, il doit également y avoir des canaux d'évacuation séparés pour les eaux salées et acides (les eaux alcalines doivent être entièrement utilisées dans le cycle, y compris pour la neutralisation). Cette eau doit être collectée dans des réservoirs spéciaux.

En raison de l'exploitation périodique de fosses à terre (principalement en été) pour les solutions de nettoyage et les eaux de lavage des chaudières après les lavages chimiques, après les installations de neutralisation de ces eaux et eaux de lavage, le RVP devrait prévoir la possibilité d'alimenter divers rejets acides, alcalins et salins. les eaux de l'UPU vers ces ouvrages pour une neutralisation conjointe ou alternée, une décantation, une oxydation et leur transfert vers le système de stockage de gaz ou d'autres consommateurs. Lors de l'obtention de l'oxyde de vanadium à partir des eaux de lavage RVP, ces eaux ne sont pas mélangées avec d'autres avant que le vanadium ne soit séparé. Dans ce cas, l'installation neutralisée ou, à minima, ses pompes et raccords doivent être situés dans un local isolé.

Les eaux salines après filtres échangeurs de cations Na sont divisées en trois parties selon leur qualité et utilisées de différentes manières.

Une solution concentrée de sel usé contenant 60 à 80 % de dureté éliminée avec un excès de sel de 50 à 100 % et constituant 20 à 30 % du volume total d'eau salée doit être envoyée au système de traitement des gaz ou pour adoucissement avec retour au station d'épuration, ou pour évaporation pour obtenir des sels solides Ca, Mg, Na, CI, S0 4, ou dans des fosses en terre, d'où, après mélange avec d'autres eaux usées, dilution et neutralisation conjointe, elle peut être envoyée au réseau d'égouts, pour les besoins des centrales thermiques ou des consommateurs externes. La deuxième partie de la solution usée, contenant 20 à 30 % de la dureté totale éliminée avec un excès de sel de 200 à 1 000 %, doit être collectée dans un réservoir pour être réutilisée. La troisième et dernière partie - l'eau de lavage - est collectée dans une autre cuve pour être utilisée lors du relâchement, si elle ne peut pas encore être envoyée à la « tête » du processus ou pour la première étape de lavage.

L'eau saline concentrée après les filtres échangeurs de cations Na et l'eau neutralisée provenant des filtres échangeurs de cations N et d'échange d'anions (les premières portions) peuvent être fournies aux systèmes de traitement des gaz pour le transport des cendres et des scories. L'accumulation de composés gazeux Ca(OH) 2 et CaS0 4 dans l'eau entraîne une saturation et une sursaturation de l'eau avec ces composés, les libérant sous forme solide sur les parois des canalisations et des équipements. Les huiles et produits pétroliers provenant des eaux usées qui y restent après les pièges à pétrole sont absorbés par les cendres et les scories lorsqu'ils sont rejetés dans le système de traitement des gaz. Cependant, avec une teneur élevée en produits pétroliers, ceux-ci peuvent ne pas être complètement adsorbés et peuvent être présents dans les décharges de cendres sous forme de films flottants. Pour éviter qu'elles ne pénètrent avec les eaux rejetées dans les plans d'eau publics, des puits de réception des eaux rejetées avec des portes (« casseroles ») sont construits dans les décharges de cendres pour retenir les produits pétroliers flottants.

Les eaux de purge alcalines douces, parfois chaudes, des chaudières à vapeur, des évaporateurs, des convertisseurs de vapeur après utilisation de leur vapeur et de leur chaleur, ainsi que les eaux de lavage alcalines douces des filtres échangeurs d'anions peuvent servir d'eau d'alimentation pour les chaudières à vapeur moins exigeantes, et également (dans le cas absence d'échangeurs de chaleur avec tuyaux en laiton dans le système de chauffage) eau d'appoint pour les systèmes de chauffage fermés. S'ils contiennent des phosphates Na 3 P0 4 en quantité supérieure à 50 % de la teneur totale en sel, ils peuvent être utilisés pour le traitement de stabilisation de l'eau en circulation, ainsi que pour dissoudre le sel afin d'adoucir sa solution avec les alcalis et les phosphates contenus. dans l'eau qui souffle.

Lors du choix d'une méthode de traitement des eaux salées, acides ou alcalines après régénération des filtres échangeurs d'ions, de fortes fluctuations des concentrations de substances solubles dans ces eaux doivent être prises en compte : concentrations maximales dans les premiers 10 à 20 % du volume total de eaux rejetées (les solutions de déchets elles-mêmes) et concentrations minimales dans les derniers 60 à 80 % (eaux de lavage). Les mêmes fluctuations de concentration sont observées dans les solutions usées et les eaux de lavage après les lavages chimiques des chaudières à vapeur et à eau chaude et d'autres appareils.

Alors que les eaux de lavage avec une faible concentration de substances solubles peuvent être relativement facilement neutralisées (mutuellement), oxydées et généralement purifiées des contaminants amovibles, la purification d'un grand volume d'un mélange plus concentré de solutions usées et d'eaux de lavage nécessite de grandes quantités d'équipement, des les coûts de main-d'œuvre, les fonds et le temps.

Les solutions alcalines usées et les eaux de lavage après régénération des filtres échangeurs d'anions (à l'exception de la première partie de la solution après les filtres 1er degré) doivent être réutilisées à l'intérieur de l'unité d'alimentation en eau. La première partie est envoyée pour neutraliser les eaux usées acides des stations d’épuration et des centrales thermiques.

Schéma d'une centrale thermique sans drain

En figue. 13.18 montre à titre d'exemple un système d'approvisionnement en eau sans drain pour une centrale thermique au charbon. Les cendres et les scories des chaudières sont acheminées vers la décharge de cendres 1. L'eau clarifiée 2 de la décharge de cendres est renvoyée vers les chaudières. Si nécessaire, une partie de cette eau est purifiée dans une station d'épuration locale 3. Les déchets solides résultants 4 sont acheminés vers la décharge de cendres 1. Les cendres et scories partiellement déshydratées sont éliminées. L'élimination des cendres sèches est également possible, ce qui simplifie l'élimination des cendres et des scories.

Les fumées de 5 chaudières sont purifiées dans l'unité de désulfuration des gaz 6. Les eaux usées résultantes sont purifiées grâce à une technologie utilisant des réactifs (chaux, polyélectrolytes). L'eau purifiée est renvoyée vers le système de purification des gaz et les boues de gypse résultantes sont transportées pour traitement.

Les eaux usées 7 générées lors du lavage chimique, de la conservation des équipements et du lavage des surfaces chauffantes par convection des chaudières sont acheminées vers les unités de traitement appropriées 8, où elles sont traitées à l'aide de réactifs utilisant l'une des technologies décrites précédemment. La majeure partie de l'eau purifiée 9 est réutilisée. Les boues 10 contenant du vanadium sont transportées pour être éliminées. Les boues 11 formées lors du traitement des eaux usées, ainsi qu'une partie de l'eau, sont acheminées vers la décharge de cendres 1 ou stockées dans des réservoirs de stockage de boues spéciaux. Dans le même temps, comme l'a montré l'expérience de Saransk CHPP-2, lorsque les chaudières sont alimentées en distillat, le nettoyage opérationnel des chaudières n'est pratiquement pas nécessaire. Par conséquent, les eaux usées de ce type seront pratiquement absentes ou leur quantité sera insignifiante. L'eau provenant des équipements de conservation est éliminée de la même manière, ou des méthodes de conservation sont utilisées qui ne s'accompagnent pas de génération d'eaux usées. Après neutralisation, une partie de ces eaux usées peut être uniformément acheminée vers l'installation de traitement des eaux pour être traitée avec les eaux de purge du 12 SOO (système de refroidissement par recirculation).

L'eau de source est fournie directement ou après un traitement approprié à l'usine de traitement des eaux au SOO. Le besoin de traitement et son type dépendent des conditions spécifiques de fonctionnement de la centrale thermique, notamment la composition de l'eau de source, le degré requis de son évaporation dans le liquide de refroidissement, le type de tour de refroidissement, etc. Afin de réduire l'eau En cas de pertes dans le refroidisseur, les tours de refroidissement peuvent être équipées d'éliminateurs de gouttes ou des tours de refroidissement semi-sèches ou sèches peuvent être utilisées. Les équipements auxiliaires 13, dont le refroidissement peut contaminer l'eau en circulation avec des produits pétroliers et des huiles, sont séparés dans un système indépendant. L'eau de ce système est soumise à une épuration locale des produits pétroliers et du pétrole dans le nœud 14 et est refroidie dans les échangeurs de chaleur 15 par l'eau 16 provenant du circuit de refroidissement principal COO des condenseurs de la turbine. Une partie de cette eau 17 est utilisée pour reconstituer les pertes dans le circuit de refroidissement des équipements auxiliaires 13. Le pétrole et les produits pétroliers 18 séparés dans l'unité 14 sont introduits dans des chaudières pour la combustion.

Une partie de l'eau 12, chauffée dans les échangeurs de chaleur 15, est envoyée au VPU, et son excédent 19 est envoyé pour refroidissement dans la tour de refroidissement.

L'eau de soufflage 12 SOO est traitée dans une installation de traitement de l'eau à l'aide d'une technologie utilisant des réactifs. Une partie de l'eau adoucie 20 est fournie pour constituer le réseau de chaleur fermé devant les chauffe-eau de chauffage 21 de l'eau du réseau. Si nécessaire, une partie de l’eau adoucie peut être restituée au SOO. La quantité requise d'eau adoucie 22 est envoyée au MIU. Les purges des chaudières 23 sont également fournies ici, ainsi que les condensats 24 issus de l'installation fioul directement ou après nettoyage dans l'unité 25. Les produits pétroliers 18 séparés des condensats sont brûlés dans des chaudières.

La vapeur 26 du premier étage du MIU est fournie à la production et à l'installation de fioul, et le distillat résultant 27 est fourni pour alimenter les chaudières. Les condensats de production et les condensats des réchauffeurs du réseau 21 après traitement dans une unité de traitement des condensats (CP) sont également fournis ici. Les eaux usées de 28 KO et de l'usine de dessalement de blocs BOU sont utilisées dans la station d'épuration des eaux. De l'eau de soufflage 29 MUI est également fournie ici pour préparer la solution de régénération selon la technologie décrite précédemment.

Les eaux pluviales du territoire de la centrale thermique sont collectées dans le réservoir de stockage des eaux pluviales 30 et, après traitement local au nœud 31, sont également fournies au SOO ou à l'installation de traitement des eaux. Le pétrole et les produits pétroliers 18 séparés de l'eau sont brûlés dans des chaudières. Les eaux souterraines peuvent également être fournies au SWS sans ou après un traitement approprié.

Lorsque vous travaillez en utilisant la technologie décrite, des boues de chaux et de gypse se formeront en quantités importantes.

Il existe deux directions prometteuses pour créer des centrales thermiques sans drain :

Développement et mise en œuvre de technologies innovantes économiques et écologiques avancées pour la préparation d'eau supplémentaire pour les générateurs de vapeur et d'eau d'appoint pour les réseaux de chaleur ;

Développement et mise en œuvre de nanotechnologies innovantes pour le traitement et l'élimination les plus complets des eaux usées générées avec la production et la réutilisation des réactifs chimiques initiaux dans le cycle de la station.

Figure 13. Schéma des centrales thermiques à haute performance environnementale

À l'étranger (en particulier aux États-Unis), étant donné qu'un permis d'exploitation d'une centrale électrique est souvent délivré sous condition d'un drainage complet, les systèmes de traitement de l'eau et de traitement des eaux usées sont interconnectés et représentent une combinaison de méthodes membranaires, d'échange d'ions et dessalement thermique. Par exemple, la technologie de traitement de l'eau de la centrale électrique de North Lake (Texas, USA) comprend deux systèmes de fonctionnement en parallèle : coagulation au sulfate ferreux, filtration multicouche, puis osmose inverse, double échange d'ions, échange d'ions à couches mixtes ou électrodialyse, double échange d'ions. , échange d'ions dans une couche mixte.

Le traitement des eaux de la centrale nucléaire de Braidwood (Illinois, USA) implique une coagulation en présence d'un agent chlorant, de lait de chaux et de floculant, une filtration sur filtres à sable ou à charbon actif, une ultrafiltration, une électrodialyse, une osmose inverse, une couche échangeuse de cations, une couche échangeuse d'anions, couche mixte.

Une analyse des technologies mises en œuvre pour le traitement des eaux usées hautement minéralisées dans les centrales électriques domestiques permet d'affirmer que le recyclage complet n'est possible que par évaporation dans différents types d'installations d'évaporation. Dans le même temps, les boues de décantation (principalement le carbonate de calcium), les boues à base de gypse (principalement le sulfate de calcium dihydraté), le chlorure de sodium et le sulfate de sodium sont obtenus en tant que produits adaptés à une vente ultérieure.

Au CHPP-3 de Kazan, un cycle fermé de consommation d'eau a été créé grâce au traitement complexe des eaux usées hautement minéralisées provenant du complexe de dessalage thermique pour produire une solution de régénération et du gypse sous la forme d'un produit commercial. Lors du fonctionnement selon ce schéma, une quantité excessive d'eau de purge de l'unité d'évaporation est générée dans un volume d'environ 1 m³/h. La purge est une solution concentrée contenant principalement des cations sodium et des ions sulfate.

Figure 14. Technologie de traitement des eaux usées du complexe de dessalage thermique de Kazan CHPP-3.

1, 4 – clarificateurs ; 2, 5 – réservoirs d'eau clarifiée ; 3, 6 – filtres mécaniques ; 7 – filtres échangeurs de cations sodium ; 8 – réservoir, eau purifiée chimiquement ; 9 – eau purifiée chimiquement pour constituer le réseau de chaleur ; 10 – réservoir de concentré de l'unité d'évaporation ; 11 – réservoir du réacteur ; 12, 13 – réservoirs à des fins diverses ; 14 – réservoir de solution clarifiée pour la régénération (après acidification et filtration) des filtres échangeurs de cations sodium ; 15 – cristalliseur ; 16 – cristalliseur-neutraliseur ; 17 – adoucisseur thermochimique ; 19 – bunker ; 20 – fosse ; 21 – purge de l'excès d'évaporateur ; 22 – filtre avec chargement de charbon actif ; 23 – unité à membrane électrique (EMU).

Une nanotechnologie innovante a été développée pour traiter l'eau de purge excédentaire d'un complexe de dessalage thermique basé sur une installation à membrane électrique pour produire de l'eau alcaline et adoucie. L'essence de la méthode électromembranaire est le transfert dirigé d'ions dissociés (sels dissous dans l'eau) sous l'influence d'un champ électrique à travers des membranes échangeuses d'ions sélectivement perméables.