Sa prosesong ito, ang pagputol ay isinasagawa gamit ang isang multi-blade rotary tool sa anyo ng isang disk - isang circular saw. Sa mga circular saws, ang saw ay maaaring nasa itaas o mas mababang posisyon na may kaugnayan sa workpiece (Larawan 24).
Ang cutting diameter D = 2R, mm (ito rin ang pangunahing katangian ng tool - ang diameter ng saw), sa pagsusuri ng proseso ay kinuha na pareho para sa lahat ng ngipin. Ang bilis ng pag-ikot ng saw n, min -1, ay itinuturing na pare-pareho. Pagkatapos ang bilis ng pangunahing paggalaw v, m/s:
Sa karaniwan, ang bilis v kapag naglalagari gamit ang mga circular saws sa mga makina ay 40 ... 80 (maximum 100 ... 120) m / s.
Ang paggalaw ng feed ay karaniwang nakakabit sa workpiece. Ang bilis ng mechanical feed v s sa mga makina ay umabot sa 100 m/min at higit pa.
Feed per saw revolution S0 at isang ngipin S z mm, na tinutukoy ng mga formula
kung saan z \u003d πD / t 3 - ang bilang ng mga saw teeth; t 3 - pitch ng ngipin, mm.
Ang isang pagkakaiba ay ginawa sa pagitan ng paglalagari gamit ang isang counter feed, kapag ang projection ng pangunahing motion velocity vector v sa direksyon ng feed at ang workpiece feed velocity vector v s ay nakadirekta sa isa't isa, at may isang forward feed, kapag sila ay nagtutugma sa direksyon.
Sa paayon na paglalagari, ang pagpasa ng feed ay bihirang ginagamit, dahil maaari itong i-drag ang kahoy gamit ang saw, na humahantong sa isang hindi pantay na rate ng feed, labis na karga ang mga makina ng pangunahing paggalaw at mga mekanismo ng feed, ibig sabihin, sa isang sitwasyong pang-emergency. Ang pag-akyat ng feed ay madalas na nakatagpo sa crosscut sawing na may nakatigil na workpiece. Sa fig. 24, a, b paglalagari na may counter feed ay ipinapakita. Ang pagbabago sa direksyon ng vector v ay tumutugma sa pattern ng climb-feed sawing.
Ang tilapon ng pangunahing paggalaw - ang pag-ikot ng lagari sa paligid ng axis - ay isang bilog ng radius R, kung saan matatagpuan ang mga tuktok ng ngipin. Ang tilapon ng paggalaw ng feed ng workpiece (o ang axis ng pag-ikot ng lagari, kung bibigyan ito ng paggalaw ng feed) ay isang tuwid na linya. Ang tilapon ng paggalaw ng pagputol - ang paggalaw ng tuktok ng saw tooth na may kaugnayan sa sawn wood - ay nakuha bilang isang resulta ng pagdaragdag ng dalawang sabay na nagaganap na paggalaw: ang pangunahing at ang feed.
Sa lahat ng modernong circular saws, ang bilis ng pangunahing paggalaw v ay maraming beses na mas malaki kaysa sa bilis ng feed v s , kaya na ang cutting speed vector v ay naiiba nang kaunti mula sa bilis ng pangunahing paggalaw sa magnitude at direksyon. Sa mga kalkulasyon, kadalasang kinukuha ang mga ito nang pantay, habang pinapayagan ang isang bahagyang error. Ang layer (tingnan ang Fig. 24, b) ay pinutol kasama ang arc AB, na tinatawag na arc ng contact sa pagitan ng ngipin at ng kahoy. Ang point A ay ang entry point, ang point B ay ang exit point ng ngipin mula sa kahoy. Ang Midpoint C ay hinahati ang arko ng contact. Ang mga markang punto ay tumutugma sa anggulo ng pagpasok φ sa, anggulo ng paglabas φ labas at ibig sabihin ng anggulo φ cf, na binibilang mula sa normal hanggang sa direksyon ng feed. Mga anggulo φ sa At φ labas tinutukoy ng distansya h, nakita ang radius R at taas ng pagputol t(Talahanayan 11).
Talahanayan 11 Mga ratio na Kalkulahin φ sa At φ labas
Ang anggulo na naaayon sa cutting arc o ang haba ng cut layer ay tinatawag na contact angle. φ cont:
kasalukuyang anggulo φ , na tumutukoy sa posisyon ng ngipin sa cutting arc, lumalaki nang pantay-pantay, sa proporsyon sa oras; para mapag-usapan natin ang average na anggulo φ cf nagpapakilala sa paraan ng paglalagari:
Kapag napunit ang anggulo φ cf ay tumutugma sa average na anggulo ng pagpupulong ng pangunahing pagputol ng gilid ng ngipin na may mga hibla ng kahoy:
Ang haba ng cut layer / ay kinakalkula bilang haba ng contact arc
saan φ cont sinusukat sa degrees.
Sa proseso ng pagpapakain, dalawang magkatabing ngipin ang bumubuo ng magkakaibang ibabaw ng ilalim ng hiwa: isang ngipin - isang ibabaw na may bakas ng 1- 1 ", ang pangalawa ay isang ibabaw na may bakas 2-2". Ang distansya sa pagitan ng mga ibabaw na ito sa direksyon ng feed ay katumbas ng S z . Ang distansya sa kahabaan ng normal - ang kinematic na kapal ng layer a - ay naiiba (Larawan 24, c). Ang kasalukuyang halaga ng kinematic na kapal ng cut layer ay kinakalkula ng formula
Mga bahagyang halaga ng kapal ng layer:
sa entry point
sa exit point
sa gitna ng cutting arc (gitnang kapal)
Ang average na kapal ay kinakalkula sa pamamagitan ng paghati sa gilid ng ibabaw na lugar ng layer f c b para sa haba:
Ang mga formula (109), (110) ay nagbibigay ng medyo magkakaibang mga resulta, gayunpaman, na may sapat na katumpakan para sa pagsasanay, posibleng ipantay ang kapal ng chip na na-average sa haba ng cutting arc at na-average sa ibabaw ng lateral surface area:
Sa seksyon na dumadaan sa axis ng pag-ikot ng saw (transverse), ang geometry ng cut layer, tulad ng nabanggit kanina, ay nakasalalay sa mga paraan ng pagpapalawak ng hiwa: ang average na kapal ng layer sa ibabaw ng seksyon sa gitna ng contact arc
Ang lapad ng layer ay nakasalalay din sa kung paano pinalawak ang kerf:
Sa panahon ng paayon na paglalagari, ang pangunahing (maikling) pagputol ng gilid ng ngipin ay pinuputol ang mga hibla ng kahoy at bumubuo sa ilalim ng hiwa, at ang mga gilid ng pagputol ay nakikilahok sa pagbuo ng mga dingding ng hiwa. Ang pamamahagi ng mga function na ito ay paunang tinutukoy ang mga kinakailangan para sa geometry ng mga saw teeth para sa longitudinal sawing: ang maikling cutting edge ay dapat itulak pasulong sa direksyon ng pag-ikot na may kaugnayan sa harap na ibabaw dahil sa positibong anggulo γ . Puputulin nito ang mga hibla bago sila magsimulang maghiwalay sa harap na ibabaw, sa gayon ay mapipigilan ang mga hibla na mabunot sa hindi organisadong paraan.
Sa tumaas na mga kinakailangan para sa kalidad ng ibabaw ng pagputol, ang isang positibong anggulo ng rake ay dapat gawin sa mga gilid ng gilid dahil sa pahilig na hasa sa gilid ng harapan (γ side = φ 1). Dahil ang mga ngipin ay bumubuo ng dalawang pader ng hiwa, ang pahilig na hasa ay dapat gawin sa pamamagitan ng ngipin: kahit na mga ngipin - sa isang direksyon, kakaiba - sa isa pa.
Ang kinematics ng proseso ng paglalagari ay paunang natukoy ang pagkakaroon ng mga sistematikong iregularidad sa ibabaw ng hiwa - ang mga marka na iniwan ng mga ngipin (tingnan ang Fig. 24, d). Maaari mong kalkulahin ang taas ng kinematic irregularities y, halimbawa, para sa isang saw na may set na ngipin. Ito ay sumusunod mula sa geometric na relasyon na = 2a tg λ р, kung saan ang a ay ang kapal ng cut layer; λ p - anggulo ng diborsyo.
Maaaring masukat nang direkta sa saw tgλ p = b 1 /h p ; b 1 at h p = 0.5h3.
Upang matantya ang pagkamagaspang ng ibabaw sa pamamagitan ng parameter na R m max, kinakailangan upang kalkulahin ang pinakamalaking halaga ng mga kinematic irregularities ymax:
Ang mga kalkulasyon ng R m max gamit ang formula (114) ay nagbibigay ng minaliit na resulta (minsan nang ilang beses). Ito ay dahil sa ang katunayan na kapag ang paglalagari sa makina, ang pagkamagaspang ng ibabaw ng hiwa ay naiimpluwensyahan din ng mga kamalian sa pagpapalawak ng mga ngipin, pakikipag-ugnay sa mga ngipin ng hindi gumaganang zone ng lagari, nababanat na pagpapanumbalik ng mga hibla ng kahoy at nababanat na baluktot ng mga ngipin, namumura ng mga gilid at tuktok ng ngipin, alitan ng mga chips laban sa mga dingding ng hiwa, runout saw blade sa radial at transverse na direksyon, panginginig ng boses ng lagari, pag-aalis ng workpiece habang paglalagari, at marami pang ibang dahilan.
Ang isang medyo tumpak na hula ng inaasahang pagkamagaspang sa ibabaw ng hiwa ay maaaring makuha sa batayan ng pang-eksperimentong data, kung saan ang taas ng mga iregularidad R m max ay nauugnay sa pinakamahalagang paunang kondisyon ng paglalagari: ang pinakamalaking kapal ng layer ng hiwa ( sa pamamagitan ng mga parameter S z at φ labas) at ang paraan ng pagpapalawak ng kerf.
Sa mesa. Ang 12 at 13 ay nagpapakita ng mga pinahihintulutang feed sa bawat ngipin, na nagbibigay ng isang partikular na pagkamagaspang sa ibabaw .
Talahanayan 12 Pinakamataas na feed sa bawat ngipin, mm, sa iba't ibang tinukoy na kagaspang sa ibabaw ng kerf para sa rip sawing gamit ang mga circular saws
| Magaspang na taas Rmm ah, wala na | Magtakda ng mga ngipin | Napapatag na ngipin | Undercut na ngipin (planing) | ||||
| sa exit angle φ out, ° | |||||||
| 20 ...50 | 60...70 | 20 ...50 | 60...70 | 20...50 | 60... 70 | ||
| 1,2 | 1,2 | 1,8 | 1,5 | - | - | ||
| 1,0 | 0,8 | 1,5 | 1,2 | - | - | ||
| 0,8 | 0,5 | 1,2 | 0,75 | - | - | ||
| 0,3 | 0,1 | 0,45 | 0,15 | - | - | ||
| 0,1 | 0,1 | 0,15 | 0,15 | - | 0,3 | ||
| isa | - | 0,15 | - | 0,3 | 0,15 | ||
| - | - | - | - | 0,15 | 0,07 | ||
| - | - | - | - | 0,07 | - | ||
Talahanayan 13 Pinakamataas na feed sa bawat ngipin, mm, sa iba't ibang tinukoy na pagkamagaspang sa ibabaw ng kerf para sa cross cutting na may mga round saws
Tandaan: Katamtamang produksyon cutting kondisyon, matalim na ngipin.
Sa transverse sawing (Fig. 25), ang mga kondisyon ng operating ng cutting edge ay naiiba kaysa sa longitudinal sawing: ang gilid ng gilid ay pinuputol ang mga hibla at bumubuo sa dingding ng hiwa, at ang maikling cutting edge at ang front surface ay pinutol ang hiwa. mga hibla, na bumubuo sa ilalim ng hiwa.
Tinutukoy nito ang mga sumusunod na kinakailangan para sa geometry ng mga ngipin. Ang gilid ng gilid ay dapat maghiwa sa mga hibla bago ang nangungunang ibabaw ay madikit sa kanila. Upang gawin ito, dapat itong itulak pasulong kasama ang lagari na may medyo maikling gilid dahil sa negatibong (o zero) contour rake angle ( γ ≤ 0°) at may positibong anggulo ng rake gilid dahil sa pahilig na hasa. Karaniwan ang pahilig na hasa ay ginagawa sa harap at likod na ibabaw ng ngipin.
Bilang isang tuntunin, upang maglagay ng mga chips sa lukab ng mga ngipin, walang kinakailangang limitasyon sa rate ng feed, na kinakalkula mula sa kondisyon ng pagbibigay ng kinakailangang pagkamagaspang (tingnan ang Talahanayan 13). Para sa rip sawing, ang root tension factor ay σ = 2... 3, at para sa nakahalang σ = 20... 30 dahil sa maliliit na feed sa bawat ngipin. Nangangahulugan ito na ang mga kondisyon para sa paglalagay sa hukay at pagdadala ng mga chips mula sa kerf ay nananatiling normal.
Sa mga praktikal na kalkulasyon ng pagkonsumo ng enerhiya para sa proseso ng paglalagari, kapag nagdidisenyo ng isang drive para sa mga circular saw machine, tinutukoy ang mga epekto ng puwersa sa tool at mga elemento ng makina, ang average na cyclic tangential force ay kinakalkula.
Ang average na cyclic tangential force ay isang conditional constant tangential force F x c, na, na kumikilos sa isang landas na katumbas ng circumference ng saw 2 Ang πR (isang rebolusyon - ang cycle ng pangunahing kilusan), ay gumagawa ng parehong gawain tulad ng average na tangential force sa ngipin F xcp para sa isang rebolusyon ng lagari:
kung saan ang z ay ang bilang ng mga ngipin ng saw (para sa isang rebolusyon ng saw, ang bawat ngipin ay dadaan sa hiwa, na gumagawa ng trabaho na katumbas ng F xcp l).
Ito ay sumusunod mula sa pagkakapantay-pantay
saan z p e f- ang bilang ng sabay-sabay na pagputol ng mga ngipin (weighted average na halaga, hindi bilugan sa buong unit).
Ang average na tangential force sa ngipin F xcp ay isang conditional constant tangential force, na, na kumikilos sa isang landas na katumbas ng haba ng cut layer l, gumagana ang parehong bilang ng aktwal na variable na puwersa ng paggugupit sa isang landas na katumbas ng aktwal na arko ng contact sa pagitan ng pamutol at ng kahoy.
Ang puwersa F xcp ay tinutukoy sa midpoint ng contact arc C (tingnan ang Fig. 24, b), ang posisyon kung saan tinutukoy ang anggulo φ cf. Ang halaga nito ay kinakalkula ng formula
kung saan ang F xT ay ang tabular value ng tangential force para sa proseso ng longitudinal sawing na may circular saw, na kinuha para sa kapal ng cut layer a cf sa midpoint ng contact arc, N / mm (Talahanayan 14); b - lapad ng cut layer, mm; isang popr- isang karaniwang kadahilanan sa pagwawasto na isinasaalang-alang ang pagkakaiba sa pagitan ng mga kinakalkula na kondisyon ng paglalagari at mga talahanayan.
Talahanayan 14 Tabular shear force F xT at partikular na gawain K t para sa rip sawing gamit ang circular saw
| A sr, mm | F x t, N/mm | K t, J / cm 3 | A sr, mm | FxT , N/mm | K t, J / cm 3 |
| 0,10 | 9,5 | 0,50 | 23,8 | 47,5 | |
| 0,15 | 12,0 | 0,60 | 26,4 | 44,0 | |
| 0,20 | 14,2 | 0,80 | 31,2 | 39,0 | |
| 0,25 | 16,0 | 1,00 | 36,0 | 36,0 | |
| 0,30 | 18,0 | 1,20 | 40,8 | 34,0 | |
| 0,35 | 19,3 | 1,40 | 44,8 | 32,0 | |
| 0,40 | 21,0 | 52,5 | 1,60 | 48,8 | 30,5 |
| 0,45 | 22,5 | 50,0 | 2,00 | 56,0 | 28,0 |
Tandaan: Pine, W = 10... 15%; t = 50 mm, φ in = 60°; V = 40 m/s; matalas na ngipin; δ = 60°.
Pinakamataas na tangential na puwersa
kung saan ang isang tah = at out - ang maximum na kapal ng layer (malapit sa exit point); at ang cp ay ang average na kapal ng layer.
Pinakamataas na normal na puwersa
Ayon sa average na cyclic force, ang cutting power P p, W ay kinakalkula:
Ang kapangyarihan ng pagputol ay maaari ding kalkulahin gamit ang three-dimensional na formula
kung saan ang K T ay ang tabular na halaga ng partikular na gawain ng longitudinal sawing na may circular saw (tingnan ang talahanayan. 14), J / cm 3; isang popr- pangkalahatang kadahilanan ng pagwawasto, na isinasaalang-alang ang pagkakaiba sa pagitan ng mga kinakalkula na kondisyon at ang mga tabular.
Ang pinakamataas na rate ng feed v s (p), pinapayagan sa ilalim ng kondisyon ng buong paggamit ng ibinigay na kapangyarihan ng pagputol P p, na kinakalkula ng na-convert na volumetric formula
Ayon sa talahanayan 14 hanapin ang halaga ng average na kapal ng cut layer a cf na naaayon sa kinakalkula na tabular force F XT . Pagkatapos, alinsunod sa mga formula (112), (111), (101), sunud-sunod alinsunod sa mga formula (112), (111), (101) natutukoy namin isang gitna, S z . v s .
Sa transverse cutting, ang pagkalkula ng mga puwersa ng pagputol ay mas kumplikado. Ang average na punitive force sa ngipin F xcp ay kinakalkula sa pamamagitan ng tabular tangential force F XT (Talahanayan 15), tinutukoy ang yunit ng lapad ng kerf, at hindi ang aktwal na cut layer at pinili depende sa kinematic, at hindi ang average na chip kapal sa gitna ng contact arc:
Ang parehong talahanayan ay nagpapakita ng mga halaga ng tabular ng partikular na gawain ng transverse sawing K T.
Talahanayan 15 Tabular shear force F T at tiyak na gawain K T para sa cross-cutting wood na may circular saw
| A gitna = S z kasalanan j cf mm | F xT , N/mm, para sa lapad ng kerf B atbp, mm | K t, J / cm 3, para sa lapad ng hiwa B atbp, mm | ||||||
| 1,5 | 2,5 | 3,5 | 5,0 | 1,5 | 2,5 | 3,5 | 5,0 | |
| 0,01 | 1,25 | 1,05 | 0,90 | 0,75 | ||||
| 0,02 | 2,14 | 1,84 | 1,56 | 1,24 | ||||
| 0,03 | 2,94 | 2,52 | 2,10 | 1,65 | ||||
| 0,04 | 3,76 | 3,16 | 2,60 | 1,96 | ||||
| 0,05 | 4,50 | 3,75 | 3,05 | 2,25 | ||||
| 0,075 | 6,45 | 5,25 | 4,15 | 2,85 | ||||
| 0,10 | 8,30 | 6,70 | 5,20 | 3,50 | ||||
| 0,15 | 12,30 | 9,60 | 7,50 | 4,95 | ||||
| 0,20 | 16,20 | 12,20 | 9,80 | 6,40 |
Tandaan: Pine, W = 15%, matatalas na ngipin.
Mga tampok ng paglalagari ng mga materyales sa kahoy. Para sa paglalagari ng mga particle board, ang pangkalahatang katangian ng pag-asa ng tangential at normal na puwersa ng pagputol at ang pagkamagaspang ng machined na ibabaw sa average na kapal ng cut layer ay nananatiling pareho sa para sa paglalagari ng kahoy. Sa mesa. 16 ay nagpapakita ng indicative data para sa paglalagari ng chipboard na may circular saw.
Talahanayan 16 Tabular shear force F xr at partikular na gawain K T para sa paglalagari ng chipboard na may circular saw
| isang kasal, mm | F xr , N / mm, sa density ng plato, kg / m 3 | K T, J / cm 3, sa density ng plato, kg / m 3 | ||||
| 0,2 | 1,6 | 2,5 | 3,3 | 78,6 | 123,0 | 167,0 |
| 0,4 | 2,2 | 3,4 | 4,7 | 54,4 | 85,0 | 117,0 |
| 0,6 | 2,6 | 4,1 | 5,6 | 43,5 | 68,0 | 92,5 |
| 0,8 | 3,0 | 4,6 | 6,3 | 37,1 | 58,0 | 78,9 |
| 1,0 | 3,4 | 5,3 | 7,2 | 33,9 | 53,0 | 72,0 |
| 1,2 | 3,9 | 6,1 | 8,3 | 32,7 | 51,0 | 69,4 |
| 1,4 | 4,5 | 7,1 | 9,6 | 32,4 | 50,6 | 68,9 |
| 1,6 | 5,2 | 8,1 | 11,0 | 32,2 | 50,4 | 68,5 |
| 1,8 | 5,8 | 9,0 | 12,3 | 32,1 | 50,2 | 68,2 |
| 2,0 | 6,4 | 10,0 | 13,6 | 32,0 | 50,0 | 68,0 |
| 2,2 | 7,0 | 11,0 | 14,9 | 31,9 | 49,8 | 67,8 |
Tandaan: Ang halaga ng binder ay 8%, ang mga ngipin ay matalim, v = 40 m/s, V pr = 3 mm, V = 1.7 mm, φ av = 35 0 .
Ang kalidad ng paglalagari ng chipboard ay nailalarawan sa pamamagitan ng dami ng mga chips sa gilid (sinusukat sa kahabaan ng mukha ng plato sa direksyon na patayo sa eroplano ng hiwa) at ang pagkamagaspang ng ibabaw ng hiwa (pangunahin ang laki ng mga iregularidad ng bali at pagkabuhok) .
Ang mga chips ay ang resulta ng delamination ng mga particle sa ibabaw ng plato sa ilalim ng puwersa ng mga ngipin sa pasukan sa materyal o sa labasan mula dito. Ang dami ng chipping ay maaaring mabawasan sa pamamagitan ng pagpili ng tamang geometry ng saw teeth (rake angle at anggulo ng oblique sharpening), pagtiyak ng tamang suporta sa kahabaan ng plate face malapit sa cut edge, at pag-aalis ng posibilidad na magtrabaho gamit ang isang mapurol na tool. Ang pagkamagaspang sa ibabaw ng hiwa ay higit na nakasalalay sa average na kapal ng layer ng hiwa (ipakain sa pamutol). Kasabay nito, lumalala ang mga tagapagpahiwatig ng pagkamagaspang na may pagbaba sa density ng mga board at ang nilalaman ng binder.
Upang makakuha ng isang kasiya-siyang kalidad ng ibabaw ng hiwa, ang mga sumusunod na feed sa bawat saw tooth ay inirerekomenda: 0.03 ... 0.05 mm para sa mga board na may density na 700 kg / m 3 at may isang binder na nilalaman na mas mababa sa 8%; 0.05 ... 0.1 mm para sa mga board na may density na 900 kg / m 3 at may nilalamang binder na 8 ... 12%; 0.15 ... 0.25 mm para sa mga board na may density na higit sa 900 kg / m 3 at may nilalaman ng binder na higit sa 12%.
Kapag naglalagari ng chipboard na may linya na may pandekorasyon na plastik, may mga tumaas na kinakailangan para sa mga chips sa ibabaw ng cladding. Ang mga kondisyon para sa pagtatapos ng paglalagari, kung saan ang haba ng mga chips ay hindi lalampas sa 50 microns, ay tinutukoy: isang lagari ng pinakamababang diameter na may
mga ngipin na nilagyan ng mga hard alloy plate, γ
= -10°, α
= 15°, β
= 70°, φ gilid < 13 мкм, v=
= 40... 50 m/s, S z< 0,03 мм. ДСтП, облицованные шпоном, можно распиливать поперек волокон облицовки теми же пилами при несколько большей подаче на зуб: S z ≤ 0,05 мм.
Kadalasan, ang sawn wood laminated plastic DSP-B ay naproseso, kung saan ang bawat 1 ... 2 parallel na layer ng veneer isang layer ay matatagpuan sa isang anggulo ng 90 ° sa kanila.
Ang istraktura ng plastik (Larawan 26) ay paunang tinutukoy ang paggamit ng mga sumusunod na uri ng paglalagari: sa kabuuan ng mga hibla 5 at kasama ang mga hibla sa direksyon ng pagpindot 3, patayo sa direksyon ng pagpindot 1, parallel sa mga malagkit na layer 4 at kasama ang fibers na may pagputol sa kanila hanggang sa dulo 2. Ang dami ng partikular na trabaho at inirerekomendang mga parameter ng paglalagari Chipboard na may circular saw ay ibinibigay sa talahanayan. 17 at 18.
Talahanayan 17 Tukoy na gawain ng paglalagari ng chipboard na may circular saw
Ayon sa uri ng mga side surface ng saw blade (ayon sa hugis ng cross section), mayroong flat, conical at planing (na may undercut side surfaces) circular saws.
Mga flat saws. Ang mga katangian ng disenyo ng mga saws ay kinokontrol ng GOST 980 - 80 "Circular flat saws para sa paglalagari ng kahoy" at GOST 9769-79 "Wood cutting circular saws na may hard alloy plates".
Ang mga saws para sa paglalagari ng kahoy (Larawan 27) ay gawa sa 9HF na bakal na may dalawang uri: A - para sa longitudinal sawing, B - para sa transverse sawing. Kapag gumagamit ng mga lagari sa iba't ibang industriya ng woodworking, kinakailangan ang iba't ibang uri ng kanilang karaniwang sukat. Ang diameter ng mga lagari ay mula sa 125...1600 mm, ang kapal ng talim ay 1.0...5.5 mm, ang bilang ng mga ngipin ay 24...72 para sa mga lagari ng uri A at 60...120 para sa mga lagari ng uri B. Ang mga anggulo ng ngipin ay itinakda na isinasaalang-alang ang mga kondisyon ng pagpapatakbo ng pangunahing (maikli) at gilid na mga blades ng ngipin sa panahon ng longitudinal at transverse sawing.
Ang mga saws ng uri A (tingnan ang Fig. 27, b) para sa longitudinal sawing ay magagamit sa dalawang bersyon: bersyon 1 - na may sirang-linear na ibabaw ng likod ng ngipin at bersyon 2 - na may tuwid na likod na ibabaw ng ngipin. Ang mga saws ng uri A na bersyon 2 na may diameter na 125 ... 250 mm na may mas mataas na bilang ng mga ngipin ay ginagamit pangunahin sa mga nakoryenteng kasangkapan sa kamay, sa mga woodworking at milling machine sa sambahayan.
Ang mga saws ng uri B (tingnan ang Fig. 27, b) para sa cross cutting ay mayroon ding dalawang bersyon: bersyon 3 - na may anggulo ng rake na katumbas ng zero, at bersyon 4 - na may negatibong anggulo ng rake. Ang 3 saws ng pagpapatupad ay ginagamit sa mga circular saws na may mas mababang spindle, ang execution 4 - sa mga makina na may upper spindle na may kaugnayan sa materyal na pinuputol.
Ang mga anggulo ng mga ngipin ng mga bilog na flat saws, °
Ang normal na matatag na operasyon ng isang circular saw ay posible lamang kung ang diameter at kapal ng talim, pati na rin ang diameter ng washer na nagse-secure ng lagari sa spindle ng makina, ay napili nang tama. Ang pinakamaliit na diameter D min, mm, ng talim ng lagari ay tinutukoy ng kapal ng materyal na pinuputol at ang diameter ng flange para sa pag-aayos ng lagari sa spindle ng makina (para sa mga lagari na may spindle na matatagpuan sa itaas at ibaba ng materyal na nilalagari. , ayon sa pagkakabanggit) ayon sa mga ratios
kung saan ang t ay ang taas ng hiwa, mm; d f - diameter ng clamping flange, mm; h 3 - ang pinakamaliit na labasan ng saw mula sa hiwa, humigit-kumulang katumbas ng taas ng saw tooth, mm; h - ang pinakamaliit na distansya mula sa saw axis hanggang sa machine table, mm.
Paunang diameter ng disc D = D min + 2Δ, saan Δ - radius margin para sa pagsusuot, mm (Δ ≈ 25 mm).
Ang kapal ng saw blade, mm, ay pinili depende sa diameter:
Ang iba pang mga sukat ng mga profile ng ngipin ay kinakalkula ng mga formula: pitch ng ngipin t 3, mm, na may kapal ng disk b, mm:
taas ng ngipin h 3, mm:
Bilang ng ngipin z, mga pcs.:
radius ng lukab r, mm:
Ang mga circular saws ay ginawa mula sa tool alloy steel 9HF, HRC 3 40 ... 45 alinsunod sa mga kinakailangan ng pamantayan ayon sa naaprubahang teknikal na dokumentasyon.
Flat saw blades na may tungsten carbide blades. Ang mga saws na ito (Larawan 28) ay ginagamit para sa paglalagari ng mga materyales sa kahoy (chipboard, fiberboard, nakadikit na kahoy), pati na rin ang solid wood (GOST 9769-79).
Ang cutting blades ng saw teeth ay gawa sa metal-ceramic alloy ng tungsten carbide at cobalt VK6, VK15, at ang saw body ay gawa sa tool alloy steel 50HFA o 9HF, HRC 3 40...45. Ayon sa teknolohikal na layunin, ang mga lagari ay nahahati sa tatlong uri (Talahanayan 19).
Talahanayan 19. Mga sukat at anggulo ng ngipin ng mga circular flat saw blades na may mga carbide insert (tingnan ang Fig. 28)
| Nakita ang mga parameter | mga uri ng nakita | ||
| 1 - para sa paglalagari ng chipboard, playwud, fiberboard, plastic sheet at nakadikit na kahoy | 2 - para sa longitudinal sawing ng solid at nakadikit na kahoy | 3 - para sa pagputol ng mga may linya na tabla sa mga hibla | |
| diameter D, mm Nominal na kerf SA pr, mm | 160...400 2,8...4,1 | 160...450 2,8...4,3 | 320...400 3,0...4,5 |
| Diametro ng landing | |||
| butas d, mm | 32...50 | 32... 80 | |
| Bilang ng ngipin z Anggulo, °: | 24...72 | 16...56 | 56...96 |
| harap γ | 10; 5; 0 | 20; 10 | 20; 10 |
| pagpapatalas β | 65; 70; 75 | 55; 65 | 55; 65 |
| likuran α | |||
| pagputol δ | 80; 85; 90 | 70; 80 | 70; 80 |
| pahilig na hasa φ |
Ang mga lagari ay bilog (disk) na alimusod. Ang mga conical saws (Larawan 29, a) ay ginagamit para sa paglalagari ng tabla sa gilid upang maging manipis na tabla upang mabawasan ang mga dumi ng kahoy na maging sup (halos kalahati ang lapad ng hiwa kapag naglalagari gamit ang flat saws). Ang kapal ng mga board na sawn off ay hindi dapat lumagpas sa 12 ... 18 mm, kung hindi, ang saw ay hindi magagawang yumuko ang mga ito sa gilid at ito ay jam sa hiwa. Para sa asymmetric sawing, one-sided conical saws (kaliwa- at kanang-kamay) ay ginagamit, para sa simetriko sawing - double-sided.
Mga sukat ng single-sided conical saws: diameter 500...800 mm, kapal ng gitnang bahagi ng talim 3.4...4.4 mm, kapal ng ngipin 1.0...1.4 mm, bilang ng mga ngipin 100; bore diameter 50 mm. Ang saw teeth ay may rake angle na 25° at sharpening angle na 40°. Saw material - bakal 9HF, HRC 3 41...46.
Saws round (disk) planing. Sa planing saws, ang mga side surface ay may undercut mula sa periphery hanggang sa gitna sa isang anggulo na 0°15' ... 0°45", bilang resulta kung saan hindi na kailangang palawakin ang cutting crown sa pamamagitan ng pagtatakda o pagyupi. ang ngipin.
Ang mga gilid ng pagputol sa gilid ng planing ay nakakita ng mga ngipin, na bumubuo sa mga cutting surface, ay matatagpuan sa parehong eroplano. Ang undercut saw blade ay matatag sa operasyon, kaya ang kalidad ng paglalagari ay nailalarawan sa pamamagitan ng maliliit na kinematic at vibrational irregularities. Ang pagkamagaspang ng mga ibabaw ng hiwa ay malapit sa mga planed (kaya ang pangalan ng mga saws).
Ang mga planing saws ay ginagamit para sa pinong paglalagari ng tuyong kahoy na may moisture content na hindi hihigit sa 20% sa anumang direksyon na nauugnay sa mga hibla. Ang mga laki ng lagari at mga profile ng ngipin ay na-standardize (GOST 18479-73). Ayon sa hugis ng seksyon, ang single-cone saws 4 at two-cone saws ay nakikilala 5 (Larawan 29, b). Ang huli ay ibinigay para sa pahaba at nakahalang 7 paglalagari.
Sa isang planer saw, ang masa ng metal ay nabubuo patungo sa paligid ng disk; Sa malalaking diyametro ng disc at mataas na bilis ng pag-ikot, ang mga mapanganib na pagsabog ng mga stress mula sa mga puwersang sentripugal ay maaaring mangyari sa disc. Samakatuwid, ang mga diameter ng mga saws na ito ay hindi lalampas sa 400 mm (160...400 mm). Saw material - bakal 9ХФ o 9Х5ВФ, HRC 3 51... 55.
Circular saws
SA kategorya:
Makinarya sa paggawa ng kahoy
Circular saws
Sa mga circular saws, ginagamit ang mga circular saws na may diameter na hanggang 800 mm at may kapal na hanggang 2.5 mm. Sa mga format na machine, bilang karagdagan sa mga saws, naka-install ang mga milling cutter.
Depende sa profile, ang mga circular saws ay nahahati sa mga flat saws (Larawan 1, a, b), kung saan ang kapal ng disk ay pareho sa buong seksyon, at saws "na may undercut", ibig sabihin, na may makapal na peripheral na bahagi ng disk (Larawan 1, V). Ang mga undercut saws ay tinatawag na planer saws. Ginagamit din ang mga saws, sa mga dulo ng mga ngipin kung saan ang mga hard alloy plate ay ibinebenta (Larawan 1, d).
Ang mga saws na may hard alloy plate ay malawakang ginagamit sa industriya ng woodworking para sa pagproseso ng mga blangko ng muwebles, pagputol at pag-file ng mga board, playwud, mga panel na may linya, para sa paglalagari ng solid at nakadikit na kahoy. Ang tibay ng mga ngipin ng naturang mga saws ay 30 - 40 beses na mas mataas kaysa sa tibay ng mga ngipin ng mga saws na gawa sa alloyed steels. Ang diameter ng mga saws mula sa muling paggiling ay bahagyang bumababa. Ang lapad ng kerf kapag naglalagari gamit ang isang tool na may mga blades ng tungsten carbide ay bahagyang mas malaki kaysa sa lapad ng kerf na nakuha kapag naglalagari gamit ang mga maginoo na lagari, ngunit ito (lalo na kapag ang mga materyales sa pagputol ng sheet) ay hindi gaanong mahalaga, bilang karagdagan, ang naaangkop na paghahanda ng mga saw blades na may Ang mga blades ng tungsten carbide (paggiling sa mga gilid ng gilid ng mga plato pagkatapos ng paghihinang) ay nagbibigay-daan sa iyo upang makakuha ng isang de-kalidad na ibabaw na hiwa, na nagbabayad para sa pagkawala ng kahoy para sa sawdust.
kanin. 1. Circular saws: a - pangkalahatang view, b - flat saw profile, c - planer saw profile, d - saw tooth na may hard alloy plate
Ang panlabas na diameter D ng circular saws ay ang diameter ng bilog na iginuhit sa tuktok ng mga ngipin. Ang bawat circular saw ay may panloob na butas para i-mount ito sa saw shaft. Ang diameter ng butas na ito ay ang inner diameter d ng saw blade at dapat tumugma sa diameter ng saw shaft. Ang isang puwang na hindi hihigit sa 0.1 - 0.2 mm ay pinapayagan sa pagitan ng saw shaft at ng butas.
Ang operator ng makina ay pumipili ng lagari depende sa materyal na pinoproseso. Halimbawa, kapag pinuputol ang chipboard at fiberboard, ginagamit ang mga saws na may carbide blades o pinong ngipin. Para sa longitudinal sawing, ang mga saws na may profile ng ngipin I w II ay ginagamit (Fig. 2, a), para sa transverse sawing - na may profile III at IV (Fig. 2, b). Ang diameter ng mga circular saws ay pinili depende sa kapal ng materyal, at ang profile - sa kinakailangang pagkamagaspang ng hiwa. Kaya, kung ang ibabaw ay inilaan para sa gluing (halimbawa, sa isang makinis na fugue), ginagamit ang mga planing saws.
kanin. 2. Saw tooth profiles a - para sa longitudinal sawing, b - para sa pepper sawing
kanin. 3. Sinusuri ang forging ng circular saws: 1 - saw, 2 - ruler
Ang pinakamaliit na diameter blades ay dapat gamitin para sa mga ibinigay na kondisyon ng paglalagari dahil mababawasan nito ang pagkonsumo ng kuryente, lapad ng kerf at setting ng ngipin. Ang mga lagari ng maliliit na diameter ay mas matatag sa trabaho, nagbibigay ng isang mas mahusay na kalidad ng ibabaw ng hiwa, ang kanilang mga ngipin ay mas madaling patalasin, at ang pagtuwid ng mga lagari ay mas madali din.
Ang mga kinakailangan na dapat matugunan ng mga circular saws ay ang mga sumusunod:
1. Ang talim ng lagari ay dapat na huwad, iyon ay, ang gitnang bahagi nito ay medyo humina ng mga suntok ng martilyo sa magkabilang panig ng langitngit na inilatag sa palihan. Kinakailangang magpanday ng mga flat saws na may diameter na 250 mm o higit pa. Ang kawastuhan ng forging ay tinutukoy ng isang straightedge, na inilalagay ito sa disk sa direksyon ng radii (Larawan 3). Sa pagitan ng ruler at ng saw blade sa gitnang bahagi nito ay dapat mayroong clearance na pareho para sa anumang posisyon ng ruler. Sa kaso ng mahinang forging, sa isang posisyon ng ruler sa pagitan nito at ng disk, ang isang puwang ay nakuha, sa isa pa ay walang puwang o isang umbok ay lilitaw.
Ang halaga ng clearance ay nagpapakilala sa concavity ng saw at depende sa diameter at kapal nito.
Ang pangangailangan para sa forging saws ay ipinaliwanag sa pamamagitan ng mga kondisyon ng kanilang trabaho. Sa proseso ng paglalagari, ang mga ngipin ng lagari, na nakikipag-ugnay sa kahoy, ay umiinit at, kung ang gitna ng lagari ay hindi humina sa pamamagitan ng pag-forging, ang talim ng lagari ay baluktot. Kung ang curvature ay makabuluhan (ito ay tumatawid sa mga hangganan ng nababanat na mga deformation), kung gayon ang hugis ng disk ay hindi naibalik kahit na ito ay pinalamig. Sa wastong forging, ang korona ng circular saw, pag-init, bahagyang pinatataas ang laki nito dahil sa mahina na gitna. Ang saw na ito ay matatag sa operasyon.
2. Ang mga ngipin ng isang flat saw ay dapat na ihiwalay, ibig sabihin, ang kanilang mga tip ay dapat na baluktot nang paisa-isa: isang ngipin sa kanang bahagi, ang kalapit na isa sa kaliwa. Ang halaga ng diborsyo sa isang panig ay 0.3 - 0.5 mm. Ang mga lagari na idinisenyo para sa longitudinal na paglalagari ng tuyong kahoy at matigas na hardwood ay may mas maliit na setting, ang mga lagari para sa paglalagari ng bagong putol na softwood at malambot na hardwood ay may mas malaking setting.
Ang diborsyo ng mga ngipin ay maaaring mapalitan ng pagyupi. Kapag ang pagyupi, ang lapad ng mga ngipin, na binibigyan ng hugis ng isang spatula, ay tumataas. Ang mga patag na ngipin ay mas matatag at mapurol na mas mababa kaysa sa nakatakdang ngipin; Ang pagkonsumo ng enerhiya sa kanilang aplikasyon ay nabawasan ng 12-15%.
3. Ang mga ngipin ng lagari ay dapat na matalas. Ang malalaking burr at pagbabaligtad ng mga tip ay hindi pinapayagan. Ang mga ngipin ng saw para sa crosscutting ay dapat magkaroon ng isang pahilig na hasa sa isang anggulo na 40 ° para sa malambot na kakahuyan, 60 ° para sa hardwood, at ang kanilang mga tuktok ay dapat na may pagitan ng isa mula sa isa at mula sa gitna ng disk sa parehong distansya.
4. Ang mga lagari na may hindi bababa sa isang sirang ngipin o mga bitak sa peripheral na bahagi ng talim ay itinuturing na may sira, i-install ang mga ito. ipinagbabawal ang makina.
Bago i-install ang saw blade, maingat na linisin ang mga washers at ang shaft journal na may basahan o mga dulo at suriin ang mga bearing surface ng mga washer. Kung kahit na ang mga bahagyang protrusions ay matatagpuan sa ibabaw ng tindig, ang mga washer ay pinapalitan.
Kung ang diameter ng panloob na butas ng saw ay lumampas sa diameter ng saw shaft ng higit sa 0.1 - 0.2 mm, insert bushings ay dapat gamitin upang tumpak na itakda ang saws. Ang saw ay naayos sa baras na may mga washers at nuts.
Ang mga circular flat saws para sa transverse sawing na may set ng ngipin (Fig. 1, a, b) ay ginagamit para sa paunang pag-trim ng bahagi, dahil hindi kinakailangan ang mataas na kalidad na paglalagari dito. Para sa pag-aayos sa spindle, ang saw ay may mounting hole, ang diameter d nito ay depende sa diameter ng disk D at ang kapal ng saw b. Ang bilang ng mga saw teeth ay dapat na 48, 60 o 72. Ang profile ng ngipin para sa cross cutting ay ipinapakita sa fig. 1b. Ang mga ngipin ay dapat magkaroon ng lateral oblique sharpening sa harap at likurang mga mukha, pati na rin ang isang negatibong anggulo ng contour sa harap na katumbas ng minus 25 °.
kanin. 4. Round saws: a - pangkalahatang view, b, c - para sa cross cutting
Sa kasong ito, ang anggulo ng hasa ng mga lateral cutting edge ng ngipin, na sinusukat sa normal na seksyon hanggang sa mga gilid, ay dapat na 45 ° kapag naglalagari ng softwood at 55 ° kapag naglalagari ng hardwood. Ang mga circular saws na may tungsten carbide blades ay ginagamit para sa cross cutting. Ang mga saw teeth ay ginawa gamit ang isang hilig sa likod na ibabaw, tulad ng ipinapakita sa Fig. 4, e. Depende sa pagkahilig, kung titingnan mo ang ngipin mula sa harap, ang mga saws ay nakikilala, kaliwa, kanan o may simetriko na alternating inclination.
Ang mga single-piece steel rip saws ay ipinapakita sa fig. 4, d.a na may matigas na mga plato ng haluang metal - sa fig. 4, e. Ang mga circular saws para sa halo-halong paglalagari ay dapat na may mga ngipin, ang anggulo ng contour sa harap ay 0 ° (Larawan 4, f).
Kung kinakailangan ang mataas na kalidad na paglalagari, ginagamit ang mga planer saws na may negatibong anggulo ng rake (Larawan 4, g), pati na rin ang mga carbide saws na may alternating symmetrical inclination ng likurang ibabaw ng mga ngipin.
Kasama sa paghahanda para sa paggawa ng mga circular flat saws ang pag-edit, pagpapatalas at pagtatakda ng mga ngipin. Ang mga lagari pagkatapos ng paghahanda para sa trabaho ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan. Ang bilang ng mga ngipin at ang kanilang profile ay dapat tumugma sa uri ng paglalagari. Ang talim ng lagari ay dapat na patag. Ang paglihis mula sa flatness (warping, bulges, atbp.) Sa bawat panig ng isang disk na may diameter na hanggang 450 mm ay dapat na hindi hihigit sa 0.1 mm. Ang flatness ng saw ay nasuri sa isang straightedge o sa isang espesyal na aparato.
Ang mga kinakailangang angular na parameter ng mga ngipin at ang talas ng mga cutting edge ay dapat ibigay sa pamamagitan ng hasa. Ang mga matalas na ngipin ay hindi dapat magkaroon ng ningning sa mga sulok na nabuo sa pamamagitan ng intersection ng mga gumaganang gilid ng pamutol. Ang Shine ay nagpapahiwatig na ang isang hindi sapat na layer ng metal ay nagiling mula sa ngipin habang nagpapatalas. Ang pagkakaiba sa magnitude ng mga anggulo sa harap at mga anggulo ng hasa ay pinapayagan nang hindi hihigit sa ± 2 °.
Ang gaspang ng mga dulong ibabaw ng mga lagari at ang mga ibabaw ng landing hole ay dapat na µm. Ang pagputol ng mga ngipin ng isang sharpened saw ay dapat na walang burr, break at twists. Ang mga burr mula sa mga gilid na mukha ng mga ngipin ay tinanggal gamit ang isang pinong butil na nakakagiling na bato. Ang kalidad ng saw sharpening ay sinuri gamit ang isang unibersal na goniometer o isang template para sa pagkontrol sa mga angular na elemento ng mga ngipin. Ang mga tuktok ng ngipin ay dapat na matatagpuan sa parehong bilog na may paglihis na hindi hihigit sa 0.15 mm. Upang ihanay ang ring gear sa taas at lapad, ang mga ngipin ng mga saws ay pinagsama, i.e. gilingin ang materyal mula sa mga dulo ng pinaka nakausli na mga ngipin kapag ang lagari ay pinaikot sa dalas ng pagpapatakbo.
Pagkatapos ng hasa, ang mga ngipin ng mga steel saws ay pinalaki. Kasabay nito, ang mga dulo ng katabing ngipin ay nakayuko sa iba't ibang direksyon sa pamamagitan ng 1/3 ng kanilang taas (nagbibilang mula sa itaas). Ang halaga ng liko ng bawat ngipin (diborsiyo sa gilid) ay nakatakda depende sa cutting mode at wood species. Para sa cross cutting na may saws na may diameter na 500 mm, ang setting sa bawat panig ay dapat na 0.3 mm para sa dry wood at 0.4 mm para sa kahoy na may moisture content na higit sa 30%. Ang katumpakan ng setting ng ngipin ay kinokontrol ng indicator gauge o template. Pinahihintulutang paglihis ±0.05 mm.
Ang paghahanda para sa gawain ng mga circular saws na may mga carbide insert ay binubuo sa paghihinang ng mga pagsingit, hasa at pagtatapos ng mga ngipin. Bilang karagdagan, dapat silang maging balanse. Ang hindi balanseng mga blades dahil sa kanilang hindi pantay na kapal ay maaaring maging sanhi ng pagkawala ng katatagan ng saw blade sa panahon ng operasyon, malakas na spindle runout at hindi kasiya-siyang kalidad ng paglalagari.
Ang lakas ng paghihinang ay sinusuri sa pamamagitan ng pagsubok sa mga lagari sa pamamagitan ng pag-ikot sa isang peripheral na bilis ng mga ngipin na hindi bababa sa 100 m/s. Ang pagpapatalas at pagtatapos ng mga lagari na nilagyan ng matigas na mga plato ng haluang metal ay isinasagawa sa mga semi-awtomatikong makina ng mas mataas na katumpakan at tigas. Ang pre-sharpening ay isinasagawa gamit ang abrasive (carborundum), at fine sharpening at finishing - na may mga brilyante na gulong.
Ang static na pagbabalanse ng mga saws ay isinasagawa sa isang espesyal na aparato. Ang disk imbalance ay nailalarawan sa pamamagitan ng natitirang kawalan ng timbang, na katumbas ng produkto ng hindi balanseng masa at ang halaga ng pag-aalis nito na may kaugnayan sa axis ng pag-ikot (eccentricity). Ang halaga ng natitirang kawalan ng balanse ay depende sa diameter ng talim ng lagari.
Mga uri at sukat ng mga lagari.
Ang hugis ng mga ngipin ng mga circular saws ay depende sa direksyon ng pagputol at sa katigasan ng kahoy na pinuputol. Para sa paayon na paglalagari, ang mga pahilig na ngipin ay ginagamit na may tuwid, sira (ngipin ng lobo) at matambok na likod; para sa cross sawing - isosceles (symmetrical), asymmetrical at rectangular.
Ang mga ngipin na may sirang at matambok na likod ay mas matatag kaysa sa isang tuwid, samakatuwid ang mga lagari na may gayong mga ngipin ay ginagamit para sa paglalagari ng matigas na kahoy. Ang softwood at soft hardwood ay maaaring sawn gamit ang straight-backed saws. Sa fig. Ang 31 ay nagpapakita ng isang paraan para sa pagtukoy ng mga anggulo ng ngipin ng isang circular saw.
kanin. 5. Mga profile ng ngipin ng mga circular saws: a - para sa longitudinal sawing; b - para sa cross sawing
Kapag diborsiyado, ang tuktok ng mga ngipin ay baluktot ng 0.3-e-0.5 ng kanilang taas. Ang isang pahinga sa likod ng isang ngipin ng lobo ay ginawa mula sa itaas sa layo na katumbas ng 0.4 ng laki ng hakbang. Pagpapatalas ng ngipin para sa rip saws
Sawing - tuwid na tuloy-tuloy, para sa mga saws para sa transverse sawing - pahilig sa pamamagitan ng ngipin sa isang anggulo ng 65 - 80 ° sa eroplano ng saw.
Ang planing saws ay isang espesyal na uri ng circular saws. Ginagamit ang mga ito upang makakuha ng malinis na hiwa na hindi nangangailangan ng pagpaplano.
Ang kapal ng planer circular saw mula sa ring gear hanggang sa gitna na higit sa 2/3 ng radius ay unti-unting bumababa sa isang anggulo na 8 - 15 °. Samakatuwid, ang mga lagaring ngipin ay hindi pinalaki; ang mga cutting edge ng mga ngipin ay ang harap na maikli at gilid. Ang mga ngipin ng planer saws ay pinagsama-sama, o, tulad ng sinasabi nila, bingot na may "suklay". Ang bawat pangkat (scallop) ay may malaking "gumana" na ngipin na may 45° taper angle. Itong ngipin ang pumuputol ng kahoy. Sa likod ng gumaganang ngipin ay may mula 3 hanggang 10 maliliit na ngipin na may anggulong tumatasa na 40°. Ang hugis ng mga ngipin ng planer saws para sa longitudinal at transverse sawing ay iba.
kanin. 6. Pagpapasiya ng mga anggulo ng ngipin ng isang circular saw
Ang industriya ay gumagawa ng mga planing saws na may diameter na 100 hanggang 650 mm, isang kapal sa ring gear mula 1.7 hanggang 3.8 mm. Planing saws para sa mga nakaraang taon ay ginagamit nang parami.
kanin. 7. Planer saws
Pag-install at pangkabit ng mga circular saws. Ang circular saw ay nakakabit sa working shaft na may dalawang clamping washers (flanges), kung saan ang isa ay karaniwang machined kasama ng shaft; ang clamping plane nito ay mahigpit na patayo sa shaft. Ang pangalawang washer ay hinihigpitan ng isang nut sa direksyon na kabaligtaran sa pag-ikot ng lagari upang maiwasan ito mula sa pag-unscrew sa panahon ng operasyon.
Ang mga washer ay hindi dapat nakausli sa itaas ng eroplano ng desktop.
Ang nut ay dapat na mahigpit na mahigpit sa pagkabigo. Ang lagari na naka-install sa makina, kapag bahagyang na-tap dito, ay dapat na gumawa ng isang malakas, malinaw na tunog.
Ang taas ng pagputol kapag nagtatrabaho sa isang circular saw ay humigit-kumulang katumbas ng 1/3 ng diameter ng saw.
Kapag pumipili ng isang lagari, depende sa kapal ng materyal na inilaan para sa paglalagari, maaari kang magabayan ng mga sumusunod na ratios (mga sukat sa mm):
kapal ng materyal: 60 80 100 120 140 160 200 220 240 260 diameter ng lagari: 200 250 300 350 400 450 500 600 650 700
Ang ganitong mga ratio ng kapal ng materyal na pinuputol at ang diameter ng lagari ay tama kapag itinutulak ang materyal sa lagari o ang lagari sa materyal sa isang tuwid na linya. Kung, gayunpaman, ang talim ng lagari ay itinulak papunta sa materyal sa isang arko, tulad ng, halimbawa, sa isang palawit na lagari, ang diameter ng talim ng lagari ay dapat na mas malaki.
Mga kinakailangan para sa mga circular saws at pangangalaga para sa kanila.
Ang talim ng lagari ay dapat na maayos na nagiling, walang mga bitak, umbok at paso. Ang mga ngipin ay dapat na matalas na honed at pantay na pagitan; hindi pinapayagan ang mga burr at paso sa kanila. Ang mga ngipin ng mga lagari ng makina para sa pahaba na pagputol ay madalas na riveted o flattened sa halip na diborsiyado, ibig sabihin, ang kanilang mga dulo (mga tuktok) ay pinalawak ng mga suntok o presyon. Upang gawin ito, gumamit ng mga espesyal na riveter at conditioner. Ang riveting at pagyupi ng mga ngipin ay kadalasang ginagawa sa malalaking pabilog at malawak na band saw.
Kapag nagtatrabaho sa isang mahusay na pinakintab na disc, ang alitan sa pagitan ng disc at sawdust na nahuhulog sa hiwa ay nababawasan, kaya ang disc ay mas uminit.
Sa kaso ng malakas na init, ang disc ay maaaring mag-warp. Ang mga bulge ay nabuo dito, na mabilis na magpapainit, na nagreresulta sa lokal na pag-tempera ng bakal, ang tinatawag na pagkasunog ay nangyayari. Ang ganitong mga paso ay makikilala sa pamamagitan ng kanilang mas madidilim na kulay, sa pamamagitan ng paglalagay ng ruler sa lagari, o sa pamamagitan ng pagpindot.
Ang isang lagari na may mga paso ay hindi angkop para sa trabaho, dapat itong ituwid sa pamamagitan ng forging.
Ang forging ng isang circular saw ay isinasagawa sa magkabilang panig sa anvil na may bench hammer. Ang mga bahagi ng disk na nakapalibot sa paso (bulge) ay huwad, at hindi ang paso mismo. Nagsisimula ang forging mula sa mga lugar na pinakamalayo mula sa paso, unti-unting lumalapit dito at unti-unting binabawasan ang lakas ng mga suntok. Ang straightened disc ay dapat na perpektong flat.
Ang isang circular saw ay madalas na nagpapakita ng kahabaan sa kahabaan ng ring gear, na nagiging sanhi ng pagpapahina ng mga nakaunat na lugar. Ang nasabing saw ay hindi nagbibigay ng isang direktang hiwa, ito, tulad ng sinasabi nila, "pagputol".
Ang pag-igting ay inalis sa pamamagitan ng pag-straightening, ibig sabihin, pag-forging ng saw sa gitnang annular na bahagi sa direksyon mula sa mga washers hanggang sa ring gear. Nakakamit nito ang ilang pagpahaba ng gitnang annular na bahagi ng lagari. Ang pagkakahanay ay paulit-ulit paminsan-minsan. Gumagawa sila ng straightening sa isang planed cast-iron plate na may handbrake, pinili ayon sa timbang sa rate na 1 kg bawat 300 ng diameter ng saw.
Kung ang lagari ay may isang maliit na bitak lamang, kung gayon sa mga kaso kung saan imposibleng palitan ito ng isang perpektong magagamit na lagari, ang isang maliit na butas ay drilled sa dulo ng crack; pinipigilan nito ang pagtaas ng haba ng bitak - maaari kang magpatuloy sa pagtatrabaho sa gayong lagari. Gayunpaman, ang naturang panukala ay palaging pinipilit, pansamantala, imposibleng gamitin ito sa lahat ng oras.
Ang industriya ay gumagawa ng mga circular saws na may balanseng umiikot na mga bahagi. Balanse din ang mga lagari. Gayunpaman, sa hinaharap, ang balanse ay maaaring maabala dahil sa paggiling ng mga lagari, dahil sa pagpapalit ng ilang bahagi ng makina (gumanang baras, washers, nuts).
Ang kawalan ng timbang ng mga lagari ay sinusuri sa parallel horizontal balancing na mga kutsilyo. Ang gumaganang baras na inilatag sa mga kutsilyo na may talim ng lagari na naka-mount dito ay pinaikot sa pamamagitan ng kamay sa paligid ng axis ng pag-ikot, na huminto sa iba't ibang mga posisyon sa kahabaan ng circumference. Kung ang baras na may disk sa lahat ng naturang paghinto ay nananatiling hindi gumagalaw sa posisyon na ibinigay dito, kung gayon ito ay itinuturing na balanse. Kung ang baras ay gumagawa ng ilang karagdagang pag-ikot na paggalaw, kung gayon ito ay nagpapahiwatig ng hindi sapat na balanse nito.
Ang mga circular saw ay mga multi-cutting tool na may hugis ng isang disk, sphere o cylinder. Ang paglalagari ay isinasagawa sa pamamagitan ng pag-ikot ng paggalaw ng tool sa panahon ng paggalaw ng pagsasalin ng materyal na pinoproseso o ang lagari kasama ang drive nito. Ang rotary motion ay nailalarawan sa pamamagitan ng circumferential speed, na karaniwang tinatawag na cutting speed, at ang translational motion ay ang feed rate. Ang bilis ng pagputol sa mga circular saws ay palaging ilang beses mas bilis paghahain. Ang proseso ng paglalagari ay maaari lamang isagawa kung ang parehong mga paggalaw ay naroroon.
Upang makatiis ang mga circular saws sa mga epekto ng cutting forces, inertia, heating at iba pa na nagaganap sa panahon ng paglalagari, ang mga ito ay gawa sa mataas na kalidad na mga bakal na haluang metal. Ang mga sukat ng saw blade at ngipin ay ibinibigay sa GOST at teknikal na mga pagtutukoy.
Ang pagputol na bahagi ng circular saws ay binubuo ng mga ngipin na nakaayos sa isang bilog. Ang hugis ng mga ngipin at ang kanilang profile ay tinutukoy ng mga anggulo ng pagputol at ang mga balangkas ng likod, harap na mga mukha sa pagitan ng lukab ng ngipin.
Depende sa layunin ng lagari, ang profile ng ngipin at ang kanilang mga angular na halaga ay naiiba. Ayon sa uri ng paglalagari, ang mga circular saws ay nahahati sa mga lagari para sa pahaba, nakahalang at pinaghalong paglalagari ng kahoy at mga materyales na nakabatay sa kahoy. Nag-iiba sila sa bawat isa sa profile ng mga ngipin, ang mga anggulo ng pagputol at ang paraan ng pagpapatalas ng mga ngipin. Ang pag-uuri ng mga circular saws ay ibinibigay sa diagram (Larawan 1.1).
Ang mga circular saws ay naiiba sa laki ng saw blade (sa mga tuntunin ng panlabas na diameter, hugis, profile ng seksyon nito, ang diameter ng gitnang butas at ang kapal ng talim), ang laki, numero at profile ng mga ngipin. Ang cross section at mga disenyo ng iba't ibang saws ay ipinapakita sa fig. 1.2.
Sa pang-industriya na kasanayan, ang mga saws na may flat disk na may parehong kapal sa buong cross section, isang conical disk, na may undercut, spherical at cylindrical ay ginagamit. Ang ilang mga dayuhang kumpanya ay gumagawa ng mga conical saws na may iba't ibang seksyon ng saw blade (Larawan 1.2, b).
Sinubukan na gumamit ng mga saw na may ibang disenyo ng saw blade: tatlong-layer na saws na may hindi tumigas na layer ng metal sa gitna, at mga layer ng high-hardness alloy steel (54 - 56 HRC) sa mga panlabas na ibabaw, pati na rin ang na may isang layer na sumisipsip ng ingay, na matatagpuan sa isang maliit na depression sa buong blade ng plane saw. Dahil sa pagiging kumplikado ng operasyon, hindi sila nakatanggap ng pamamahagi ng industriya.
Sa mga nagdaang taon, ang mga panlabas na ibabaw ng circular saws ay pinahiran ng isang manipis na layer ng anti-friction material - Teflon, na may pinababang koepisyent ng friction. Ang talim ng lagari ay hindi gaanong nagpapainit, na nagpapabuti sa katatagan nito sa operasyon, gayunpaman, ang pagkakaroon ng layer na ito ay nagpapalubha sa paghahanda ng mga saw blades, at hindi rin ito malawak na ginagamit.
Ang anggulo ng rake y ay ang anggulo sa pagitan ng radius ng lagari at sa harap na mukha ng ngipin; sharpening angle (3 - ang anggulo sa pagitan ng harap at likod na mukha ng ngipin; likod na anggulo a - ang anggulo sa pagitan ng likod na mukha ng ngipin at ang padaplis sa bilog ng pag-ikot ng lagari, na iginuhit mula sa tuktok ng ngipin ( ang tangent ay patayo sa radius ng saw). Ang cutting angle 8 ay nabuo sa pamamagitan ng harap na mukha ng ngipin at ang tangent sa bilog ng pag-ikot ng saw, na iginuhit mula sa tuktok ng ngipin. Ang cutting angle ay pantay. sa kabuuan ng anggulo ng hasa at ang anggulo ng relief:
Ang kabuuan ng lahat ng anggulo ng pagputol (harap, likod at taper anggulo) ay palaging 90°:
γ + β + α = 90°
Para sa mga saws para sa longitudinal sawing ng kahoy, ang rake angle ay may positibong halaga, at ang cutting angle ay mas mababa sa 90 ° (Fig. 1.3, a-c), at para sa mga saws para sa transverse sawing, ang rake angle ay maaaring zero at may negatibong halaga.
Ang bawat saw tooth ay may dalawang lateral (1-2 at 1'-2') at isang maikling 1-1' cutting edge (Figure 1.3, II). Ang maikling cutting edge ay nabuo sa pamamagitan ng intersection ng harap at likod na ibabaw ng ngipin at nakapaloob sa pagitan ng mga gilid ng eroplano ng lagari; gilid - ang intersection ng front surface (1', 2', 2', 1') kasama ang mga side plane ng saw.
Ang industriya ay gumagawa ng mga circular saws na may flat disk (bakal, na may hard alloy plates), na may undercut (planing), conical, spherical, cylindrical. Ang mga steel saws ay ginawa alinsunod sa mga kinakailangan ng GOST 980-80 "Circular flat saws para sa paglalagari ng kahoy. Mga pagtutukoy". Mayroon itong 232 na sukat ng circular saws, kung saan 119 ay para sa longitudinal at 113 para sa cross cutting ng kahoy. Ang mga halaga ng estado ng stress ng mga saw blades ay na-normalize. Sa GOST 980-63, 980-69, ang mga halagang ito ay naka-link sa pinaka-nakapangangatwiran na mga mode ng paglalagari na 40 - 60 m / s, na nagbibigay ng pinakamababang pagkonsumo ng enerhiya sa panahon ng longitudinal na paglalagari ng kahoy at pinaka-malawak na ginagamit sa mga circular sawing machine. . Ang GOST 980-80 ay walang ganitong linkage, na siyang makabuluhang disbentaha nito.
Ang mga saws na may carbide blades ay ginawa alinsunod sa GOST 9769-79 "Circular saws na may carbide blades para sa pagproseso ng mga materyales sa kahoy. Mga pagtutukoy". Ang GOST ay nagtatatag ng 115 na laki ng mga lagari para sa iba't ibang layunin.
Gumagawa kami ng mga circular saws: na may mga flat disc alinsunod sa mga kinakailangan ng GOST 980-80 mula sa bakal na 9HF (ayon sa GOST 5950-73); planing ayon sa GOST 1 8479-73 mula sa bakal na 9KhF o 9Kh5VF, na may mga hard alloy plate ayon sa GOST 9769-79 mula sa bakal na 50KhFA (ayon sa GOST 1 4959-79) o 9KhF. Ang lakas ng makunat ng mga bakal na ito ay 1350 - 1500 N / mm 2.
Ang mga cut-off saws (Larawan 1.4), bilang karagdagan sa paglalagari (7), ay may dalawang hanay ng mga ngipin ng pandurog (8, 9), na gumiling sa sawn na gilid. Ang bawat hilera ay may 12 ngipin. Ang pagputol ng mga ngipin ng lagari at ang paggiling ng mga ngipin ng pandurog ay naka-mount sa isang espesyal na pabahay (10), na nakakabit dito gamit ang mga turnilyo at isang takip. Ang pinahihintulutang kawalan ng timbang ay hindi hihigit sa 50 g x mm. Ang mga lagari ay paunang nasubok para sa lakas sa bilis na hindi bababa sa 9000 min -1; ang pinapahintulutang bilis ng pagpapatakbo ay hindi hihigit sa 6000 min -1 .
Ang disenyo ng scoring saw ay katulad ng disenyo ng scoring saw, ngunit ang scoring saw ay walang nakakagiling na ngipin ng crusher (Fig. 1.5). Sa lagari na ito, 24 na ngipin ng paglalagari ang naka-mount sa katawan, na naayos sa loob nito na may mga turnilyo (8) at isang takip (1). Ang mga dulo ng ngipin ay nilagyan ng mga artipisyal na diamante. Ang disenyo ng mga ngipin ng parehong saws ay pareho. Ang katawan ng ngipin ay may isang kumplikadong hugis, na gawa sa bakal na 40X, at ang dulo nito ay may pagpapalawak, kung saan ang isang elemento ng pagputol na gawa sa artipisyal na brilyante ay ibinebenta ng pilak na panghinang PSr-40 (GOST 19738-74).
Ang mga pagsubok sa mga lagari ay nagpakita ng kanilang mataas na resistensya sa pagsusuot. Kung sa mga operasyon ng pagputol at pagputol, ang isang saw na may VK15 hard alloy plate ay gumagana sa loob ng 2-3 na linggo, kung gayon ang mga lagari na ito - hanggang 3 buwan. Ang pag-edit at pag-forging dahil sa kakulangan ng mga saw blades ay hindi kinakailangan. Upang matiyak ang kalidad ng trabaho, ang mga lagari na ito ay nangangailangan ng maingat na pag-install ng lahat ng pagputol ng ngipin at pagbabalanse pagkatapos makumpleto ang pagpupulong. Kapag nagpapatalas, ang mga ngipin ay tinanggal at pinatalas sa isang espesyal na tool na may mga gulong ng brilyante.
N. Yakunin
propesor, kandidato ng teknikal na agham,
pinarangalan na manggagawa ng industriya ng kagubatan,
Honorary Academician ng Russian Academy of Natural Sciences.
Ang flat-blade saws ay ang pinakakaraniwan at malawakang ginagamit sa karamihan ng mga circular saws. Para sa mga circular saws, ang industriya ay gumagawa ng ilang uri ng circular saws, na ipinaliwanag sa pamamagitan ng kanilang iba't ibang mga layunin sa teknolohiya. Ang isang circular saw (Larawan 98) ay binubuo ng isang katawan (manipis na disk) at isang bahagi ng pagputol (ring gear). Ayon sa hugis ng disk sa cross section, ang mga circular saws ay nahahati sa mga saws na may flat disk, conical at disks na may sample (undercut).
Ang bakal na ginamit para sa lagari ay dapat sapat na ductile upang maselyohan at magtakda ng mga ngipin. Ang mga ngipin ng flat saw blades ay maaaring nilagyan ng mga carbide insert o overlay.
kanin. 98. Mga disenyo ng circular saws:
a - pangkalahatang pananaw; b - na may patag na ilalim; c - kaliwa-konikal; g - kanang-konikal; e - bilateral na korteng kono; e - planer na may dalawang-kono na undercut; g - planer na may single cone undercut
Ang pangunahing mga parameter ng disenyo ng mga circular saws ay: panlabas na diameter D, bore diameter d, kapal c, bilang ng mga ngipin z.
Ang geometry ng pagputol ng mga ngipin ng mga circular saws ay nailalarawan sa pamamagitan ng mga linear at angular na mga parameter. Kasama sa mga linear na parameter ang: pitch at taas ng ngipin, radius ng pag-ikot ng lukab, haba ng gilid sa likod.
Tooth pitch tz - ang distansya sa pagitan ng mga tuktok ng dalawang magkatabing ngipin. Taas ng ngipin hz - ang distansya sa pagitan ng tuktok at ibaba ng lukab ng ngipin, na sinusukat kasama ang radius ng saw.
Depende sa uri ng paglalagari, ang posisyon ng saw at ang direksyon ng pag-ikot, ang profile ng ngipin ng mga circular saws ay napili din.
Ang mga circular flat saws para sa paglalagari ng kahoy ay ginawa sa dalawang uri: 1 - para sa longitudinal sawing, 2 - para sa transverse sawing. Ang mga flat saws ng type 1, version 1 (Fig. 99 a) ay ginagamit para sa longitudinal sawing ng kahoy sa circular saws na may mechanized feed, at saws ng version 2 (Fig. 99 b) ay pangunahing ginagamit para sa mga machine na may manual feed at sa electrified mga gamit sa kamay.
kanin. 99. Round flat saws para sa paglalagari ng kahoy:
a, b - bakal para sa longitudinal sawing; c, d - bakal para sa cross cutting; e, f, g - na may matigas na mga plato ng haluang metal para sa paglalagari ng mga materyales sa kahoy;
Ang mga saws ng uri 2, bersyon 1 (Larawan 99 c) ay ginagamit para sa nakahalang paglalagari ng kahoy sa mga makina na may mas mababang saw shaft, at saws ng bersyon 2 (Fig. 99 d) - sa mga makina na may upper saw shaft.
Ang industriya ay gumagawa ng malawak na iba't ibang laki ng matarik na lagari. Ang kanilang diameter ay mula 125 hanggang 1500 mm, kapal mula 1 hanggang 5.5 mm, ang bilang ng mga ngipin para sa type 1 saws ay maaaring 24, 36, 48, 60, 72; para sa type 2 saws - 36, 60, 72, 96 at 120. Bore diameter 32, 50 at 80 mm.
Ang normal na matatag na operasyon ng isang circular saw ay posible lamang sa tamang pagpili ng diameter at kapal ng disc, pati na rin ang diameter ng flange na nagse-secure ng saw sa spindle ng makina. Ang pinakamaliit na diameter (mm) ng saw blade ay kinakalkula ng mga formula:
para sa mga top saws
D = 2(H + 0.5d + h);
para sa ilalim ng mga lagari
D = 2(H + g + H)
kung saan ang H ay ang taas ng cut (mm), d ay ang diameter ng clamping flange (mm), ang g ay ang pinakamaliit na distansya mula sa axis ng saw hanggang sa ibabaw ng machine table (mm), h ang pinakamaliit paglabas ng saw mula sa hiwa, humigit-kumulang katumbas ng taas ng saw tooth (mm).
Ang mga matatarik na lagari ay gawa sa 9XФ tool steel.
Ang average na buhay ng mga round flat saws sa pagitan ng mga regrinding ay hindi bababa sa 90 minuto. kapag naglalagari ng softwood at soft hardwood at 60 minuto kapag naglalagari ng matigas na hardwood.
Ang mga paglihis para sa mga saws na may kapal na 1.2 hanggang 3.4 mm ay limitado sa ± 0.07 mm, at para sa mga saws na may kapal na 3.8 mm o higit pa - ± 0.13 mm. Ang pinahihintulutang hindi pantay na kapal para sa mga saws na may kapal na 1.2 mm hanggang 3.4 mm ay hindi hihigit sa 0.1 mm, at para sa mga saws na may kapal na 3.8 mm pataas - hindi hihigit sa 0.15 mm. Ang mga sentro ng lagari at ang mga butas para sa baras ay dapat tumugma (ang eccentricity ay pinapayagan na hindi hihigit sa 0.05 mm).
Ang mga flat circular (disc) saws na may carbide blades - ay pangunahing ginagamit para sa paglalagari ng sheet at tile na mga materyales sa kahoy, may linya na mga board at panel, playwud, nakadikit, atbp. matibay na kahoy.
Ang mga cutting plate ng saw teeth ay gawa sa cermet alloy ng tungsten carbide at cobalt VK 6, VK15, at ang katawan ng saws ay gawa sa bakal na 50HFA o 9XF.
Ang mga saws na may mga hard-alloy plate ay ginawa na may diameter na D = 100 - 450 mm; mounting hole diameter d = 32, 50, 80 o 130 mm; ang bilang ng mga ngipin Z = 24, 36, 48, 56, 72. Ang kapal ng saw body B = 2 - 2.8 mm, ang kapal na isinasaalang-alang ang hard alloy plates B = 2.8 - 4.1 mm.
Ang mga saws ay gawa sa dalawang uri: 1 - na may hilig sa likurang ibabaw; 2 - walang slope (tingnan ang fig. 99)
Ang mga circular (disc) planing saws ay ginagamit para sa pinong paglalagari ng tuyong kahoy (na may moisture content na hindi hihigit sa 20%) sa anumang direksyon na nauugnay sa mga hibla. Sa planing saws, ang mga side surface ay may undercut mula sa periphery hanggang sa gitna, bilang resulta kung saan hindi na kailangang palawakin ang cutting crown sa pamamagitan ng pagtatakda o pagyupi ng mga ngipin.
Ang mga gilid ng pagputol sa gilid ng planing ay nakakita ng mga ngipin, na bumubuo sa mga cutting surface, ay matatagpuan sa parehong eroplano.
Round (disk) conical saws - ginagamit para sa paglalagari ng tabla sa gilid sa manipis na mga tabla upang mabawasan ang basura ng kahoy sa sawdust (ang lapad ng pagputol ng naturang mga lagari ay 1.7 - 2.7 mm, na halos kalahati ng paglalagari gamit ang flat saws). Ang kapal ng mga board na sawn off ay hindi dapat lumagpas sa 12-18 mm, kung hindi man ang disk ay hindi magagawang yumuko ang mga ito sa gilid at ang saw ay jam sa hiwa.
Ang ilan ay makatwiran na tumawag sa isang hole saw para sa kahoy na isang face mill - ang materyal ay pinoproseso sa halos parehong paraan, at ang mga tool ay magkatulad sa hitsura. Ang tooling na pinag-uusapan, bagama't nag-iiwan ito ng maraming chips, ginagawang posible, gamit ang isang conventional power tool, na malinis sa mga butas sa puno.
Hole saw device para sa kahoy
Ang talim ng lagari ng naturang saw ay isang cutting crown, ang bilang at profile ng mga ngipin ay depende sa lakas at kamag-anak na kahalumigmigan ng kahoy. Karamihan sa mga tagagawa ng hole saws para sa kahoy ay gumagawa ng mga korona sa mga hanay, na nagpapahintulot sa iyo na gamitin ang tool para sa pagproseso ng drywall at kahit na metal.
Ang saw blade mismo ay binubuo ng dalawang seksyon: ang cutting head at ang shank. Para sa paggawa ng mga bimetallic cutting head, na idinisenyo para sa woodworking, ang mataas na kalidad na tool steel ng 11HF, HGS o 9HVG na uri ay ginagamit, habang ang cutting crown para sa gawaing metal ay maaari ding gawin ng matigas na haluang metal. Ang shank ay gawa sa hardened structural steel tulad ng steel 45 o 40X, at ibinebenta sa cutting part na may mataas na lakas na brass alloy. Sa kabaligtaran, ang shank ay nilagyan ng upuan para sa isang electric drill chuck. Para sa isang maginoo na tool sa pag-aayos, ang dulong bahagi ng shank ay ginawang heksagonal, at sa mga bagong modelo ay isinama ito sa ilalim ng keyless chuck.
Dahil ang isang makabuluhang halaga ng mga chips ay nabuo sa panahon ng pagproseso ng kahoy na may butas na nakita, ang isang spring ay ibinigay sa disenyo ng tool, sa tulong ng kung saan ang mga chips na natigil sa pagitan ng mga ngipin ay tinanggal sa labas.
Ang mga teknolohikal na parameter ng hole saw para sa kahoy ay:
- Ang taas ng gumaganang bahagi ng korona, kung saan ang lalim ng dami ng kahoy, na inalis ng saw sa isang pass, ay nakasalalay. Bilang default, ito ay pamantayan, at katumbas ng 40 mm. Depende sa tigas at fiber content ng kahoy, ginagawa nitong posible na makakuha ng mga cavity hanggang 35…38 mm ang lalim.
- Ang panlabas na lapad ng pagputol na bahagi ng korona. Kasama sa mga set ang mga korona sa laki mula 30 mm hanggang 150 mm. Ang mga posibilidad ng pag-install ay tinutukoy ng lakas ng makina at ang kakayahang kontrolin ang bilis: para sa mga hole saws para sa kahoy na may diameter na higit sa 110 mm, ang bilis ng drill ay dapat na bawasan sa isang minimum, o isang espesyal na stand ay dapat gamitin.
- Profile ng ngipin, na nakasalalay sa materyal na pinoproseso at ang prinsipyo ng pagpapatakbo ng nozzle. May mga reversible saws na nagbibigay-daan sa iyo upang baguhin ang direksyon ng pag-ikot nito. Ang ganitong mga saws ay mas maginhawa para sa master, dahil ginagawang posible na hawakan ang drill habang nagtatrabaho sa parehong kaliwa at kanang kamay. Gayunpaman, sa panahon ng matagal na operasyon, mas umiinit sila, at bilang isang resulta, sinimulan nilang huwag putulin ang puno, ngunit alisin ang ibabaw na layer mula dito, lumalala ang kalidad ng pagproseso. Ang profile ng ngipin ng naturang mga lagari ay may hitsura ng isang tatsulok sa plano, na lumalawak patungo sa base.
Mga tampok ng operasyon
Dahil sa mataas na lugar ng contact sa pagitan ng lagari at ng puno, ang tool ay nagiging sobrang init sa panahon ng operasyon. Samakatuwid, ang pangmatagalang walang tigil na operasyon ng isang drill na may butas na nakita sa kahoy ay imposible (maliban kung, siyempre, ang isang sistema ng paglamig ng hangin o tubig ay inangkop).
Ang mga hole saws ay madalas na tinutukoy bilang type-setting, na ipinaliwanag ng pinagsama-samang disenyo ng tool. Para sa naturang kagamitan, ang paraan ng pagkonekta sa shank sa cutting part ay napakahalaga. Mga posibleng opsyon:
- Flat na paghihinang. Sa kasong ito, ang hole saw para sa kahoy ay makatiis sa pinakamababang posibleng pag-load ng paggugupit, at dapat itong gamitin sa maikling panahon, na inaalis ang pinakamababang halaga ng materyal sa bawat pass. Ang diameter ng mga nozzle ay karaniwang hindi lalampas sa 30 mm.
- Paghihinang na may shank na nakaupo sa landing part ng korona. Ang pagiging maaasahan ng pagtaas ng pag-aayos, samakatuwid, ang mga naturang saws ay ginawa na may mas mataas na diameter - hanggang sa 127 mm, at maaari silang gumana nang mas mahaba.
- Ang parehong tulad ng sa nakaraang kaso, ngunit ang shank Karagdagan rests sa balikat sa tuktok ng bit. Ang pagpipiliang ito ay ipinatupad sa mga disenyo ng mga hole saws na may sukat na 150 mm o higit pa (mga lagari na may diameter na hanggang 210 mm ay kilala), dahil ang thermal expansion ng materyal sa panahon ng operasyon ng saw ay hindi magiging sanhi ng pagpapapangit ng tool sa pag-type. .
Sa pagsasagawa ng kanilang aplikasyon, ang mga hole saws para sa kahoy ay naka-install sa mga espesyal na revolver-type na baso, na, kapag pinaikot sa chuck, naglalagay ng korona ng kinakailangang diameter sa linya ng pagproseso. Upang matiyak ang pag-aayos, ginagamit ang isang cap nut, at upang isentro ang drilled hole, isang drill ang ginagamit, na kasama sa anumang kit. Ang drill ay nakausli sa kabila ng gumaganang ibabaw ng mga ngipin, at ginagarantiyahan nito ang kinakailangang coaxiality para sa pagkuha ng blind hole. Gayunpaman, ang disenyo na ito ay nangangailangan ng pagbabago sa bilang ng mga rebolusyon ng drill shaft: sa paunang yugto, kapag nagtatrabaho sa isang drill, ang kinakailangang metalikang kuwintas ay maliit, kaya mas makatwiran upang madagdagan ang bilang ng mga rebolusyon. Pagkatapos, kapag ang mga ngipin ng circular saw sa puno ay kumilos, ang pagkarga ay tumataas nang husto, kaya ang bilang ng mga rebolusyon ng drill ay nabawasan.
- para sa paunang pagbabarena - 1750 ... 2000 min -1;
- upang makakuha ng bulag na butas - 750 ... 1000 min -1;
- para sa pagtatapos ng generatrix ng nagresultang butas, ang countersinking nito at iba pang katulad na mga operasyon - 1000 ... 1500 min -1.
Paano pumili ng tamang hole saw para sa kahoy?
Dahil ang mga makabuluhang pwersa ng paggugupit ay patuloy na lumitaw kapag nagtatrabaho sa tool na pinag-uusapan, ang kagustuhan ay dapat ibigay sa mga hole saws, ang disenyo kung saan ay nagbibigay ng mga solusyon na nagbibigay ng kinakailangang katumpakan ng trabaho. Kaya, ang pagkakaroon ng mga centering pin na gawa sa matigas na bakal sa sumusuportang ibabaw ng shank ay nagbibigay ng karagdagang pagsentro ng bit. Sa kasong ito, ang taas ng pin ay dapat na hindi bababa sa dalawa sa mga diameter nito.
Ito ay kanais-nais na ang kit ay may kasamang isang ejector spring, na nagpapadali sa trabaho kung kinakailangan upang makakuha ng mga bulag na butas sa fibrous wood (abo, peras, hornbeam).
Kung, sa pagsasagawa, ang mga hole saws para sa kahoy ay dapat gamitin upang makakuha ng mga butas na butas na may diameter na higit sa 70 ... 75 mm, ang mga karagdagang sinulid na nozzle ay magiging kapaki-pakinabang, na naayos na may mga turnilyo sa ilalim ng salamin na may isang hanay ng mga korona. Ang bilang ng mga turnilyo ay dapat na hindi bababa sa tatlo, habang dapat tandaan na ang mga nozzle ay dapat mapili mula sa parehong tagagawa. Ang diameter ng nozzle ay hindi dapat masyadong malaki (higit sa 45 mm), dahil sa kasong ito ang inertia ng set bilang isang buo ay tumataas, at ang kapangyarihan ng drill ay maaaring hindi sapat.
Sa pamamagitan ng paraan, tungkol sa kapangyarihan. Sa kabila ng katotohanan na ang materyal na pinoproseso ay kahoy, ang pagkakaroon ng mga chips at pagtaas ng alitan ng mga ngipin laban sa mga dingding ng butas ay lumikha ng karagdagang braking torque para sa de-koryenteng motor. Ito ay negatibong nakakaapekto sa tagal ng operasyon at tibay ng drive. Samakatuwid, ang pinakamababang kapangyarihan ng isang drill para sa pagtatrabaho sa isang hole saw sa kahoy ay hindi dapat mas mababa sa 1000 watts.